Jurnal: Shok va tebranish 16 (2009) 45–59
Mualliflar: Robin Alastair Emi, Guglielmo S. Aglietti (E-mail: [elektron pochta bilan himoyalangan]) va Gay Richardson
Mualliflarning aloqalari: Astronavtika tadqiqot guruhi, Sautgempton universiteti, muhandislik fanlari maktabi, Sautgempton, Buyuk Britaniya
Surrey Satellite Technology Limited, Guildford, Surrey, Buyuk Britaniya
Mualliflik huquqi 2009 Hindawi Publishing Corporation. Bu Creative Commons Attribution License ostida tarqatiladigan ochiq kirish maqolasi boʻlib, asl asardan toʻgʻri iqtibos keltirilsa, har qanday vositada cheklovsiz foydalanish, tarqatish va koʻpaytirishga ruxsat beradi.
Izoh. Kelajakda barcha zamonaviy elektron uskunalar zarba va tebranish yuklariga bardosh berish qobiliyatini saqlab, ortib borayotgan funksionallikka ega bo'lishi kutilmoqda. Ishonchlilikni bashorat qilish jarayoni elektron uskunalarning murakkab javob va nosozlik xususiyatlari tufayli qiyin, shuning uchun hozirgi vaqtda mavjud usullar hisob-kitoblarning aniqligi va narxi o'rtasidagi kelishuvdir.
Dinamik yuk ostida ishlaganda elektron jihozlarning ishonchliligini ishonchli va tezkor bashorat qilish sanoat uchun juda muhimdir. Ushbu maqola natijalarni sekinlashtiradigan elektron jihozlarning ishonchliligini bashorat qilishda muammolarni ko'rsatadi. Shuni ham hisobga olish kerakki, ishonchlilik modeli odatda bir qator shunga o'xshash komponentlar uchun uskunalar konfiguratsiyasining keng doirasini hisobga olgan holda qurilgan. Ishonchlilikni bashorat qilish usullarining to'rtta klassi (ma'lumotnoma usullari, sinov ma'lumotlari, eksperimental ma'lumotlar va nosozlikning fizik sabablarini modellashtirish - buzilish fizikasi) ushbu yoki boshqa usuldan foydalanish imkoniyatini tanlash uchun taqqoslanadi. Ta'kidlanishicha, elektron jihozlardagi nosozliklarning aksariyati termal yuklardan kelib chiqadi, ammo bu sharh ish paytida zarba va tebranish natijasida yuzaga kelgan nosozliklarga qaratilgan.
Tarjimonning eslatmasi. Maqola ushbu mavzu bo'yicha adabiyotlarni ko'rib chiqishdir. Nisbatan keksaligiga qaramay, u turli usullar yordamida ishonchlilikni baholash muammosiga ajoyib kirish bo'lib xizmat qiladi.
1. Terminologiya
BGA to'p panjara massivi.
DIP Dual In-line Protsessor, ba'zan Dual In-line Package deb nomlanadi.
FE chekli element.
PGA pinli panjara massivi.
PCB bosilgan elektron plata, ba'zan PWB (Bosilgan simlar taxtasi) deb nomlanadi.
PLCC Plastik qo'rg'oshinli chip tashuvchisi.
PTH bilan qoplangan teshik, ba'zan teshik orqali teshik sifatida tanilgan.
QFP Quad Flat Pack - g'alla qanoti sifatida ham tanilgan.
SMA shaklidagi xotira qotishmalari.
SMT Surface Mount texnologiyasi.
Asl mualliflardan eslatma: Ushbu maqolada "komponent" atamasi bosilgan elektron plataga lehimlanishi mumkin bo'lgan ma'lum bir elektron qurilmaga ishora qiladi; "paket" atamasi integral mikrosxemaning har qanday komponentiga (odatda har qanday SMT yoki DIP komponentiga) ishora qiladi. "Biriktirilgan komponent" atamasi har qanday birlashtirilgan bosilgan elektron plata yoki komponentlar tizimiga tegishli bo'lib, biriktirilgan komponentlarning o'z massasi va qattiqligiga ega ekanligini ta'kidlaydi. (Maqolada kristall qadoqlash va uning ishonchlilikka ta'siri muhokama qilinmaydi, shuning uchun keyingi "paket" atamasi u yoki bu turdagi "holat" sifatida qabul qilinishi mumkin - taxminan tarjimasi.)
2. Muammoning bayoni
PCBga o'rnatilgan zarba va tebranish yuklari tenglikni substrati, komponentlar paketlari, komponentlar izlari va lehim birikmalarida stressni keltirib chiqaradi. Ushbu kuchlanishlar elektron platadagi egilish momentlarining kombinatsiyasi va komponentning massa inertsiyasidan kelib chiqadi. Eng yomon stsenariyda, bu stresslar quyidagi nosozlik usullaridan biriga olib kelishi mumkin: tenglikni ajratish, lehim qo'shilishi, qo'rg'oshin ishdan chiqishi yoki komponentlar paketining ishdan chiqishi. Agar ushbu nosozlik usullaridan biri ro'y bersa, qurilmaning to'liq ishdan chiqishi ehtimoli katta. Ishlash paytida yuzaga kelgan nosozlik rejimi qadoqlash turiga, bosilgan elektron plataning xususiyatlariga, shuningdek, bükme momentlari va inertial kuchlarning chastotasi va amplitudasiga bog'liq. Elektron jihozlarning ishonchliligini tahlil qilishning sekin rivojlanishi hisobga olinishi kerak bo'lgan kirish omillari va nosozlik rejimlarining ko'p sonli kombinatsiyasi bilan bog'liq.
Ushbu bo'limning qolgan qismi bir vaqtning o'zida turli xil kiritish omillarini ko'rib chiqishning qiyinligini tushuntirishga harakat qiladi.
Ko'rib chiqilishi kerak bo'lgan birinchi murakkab omil - bu zamonaviy elektronikada mavjud bo'lgan keng qamrovli turdagi paketlar, chunki har bir paket turli sabablarga ko'ra muvaffaqiyatsiz bo'lishi mumkin. Og'ir komponentlar inertial yuklarga ko'proq ta'sir qiladi, SMT komponentlarining javobi esa elektron plataning egriligiga ko'proq bog'liq. Natijada, ushbu asosiy farqlar tufayli, ushbu turdagi komponentlar massa yoki o'lchamga qarab, asosan, turli xil nosozlik mezonlariga ega. Bu muammo bozorda mavjud bo'lgan yangi komponentlarning doimiy paydo bo'lishi bilan yanada kuchayadi. Shuning uchun har qanday tavsiya etilgan ishonchlilikni bashorat qilish usuli kelajakda har qanday amaliy qo'llanilishi uchun yangi komponentlarga moslashishi kerak. Bosilgan elektron plataning tebranishga munosabati bosilgan elektron plataning mahalliy javobiga ta'sir qiluvchi komponentlarning qattiqligi va massasi bilan belgilanadi. Ma'lumki, eng og'ir yoki eng katta komponentlar o'rnatilgan joylarda taxtaning tebranishga munosabatini sezilarli darajada o'zgartiradi. PCB mexanik xususiyatlari (Yangning moduli va qalinligi) ishonchlilikka oldindan aytish qiyin bo'lgan usullar bilan ta'sir qilishi mumkin.
Qattiqroq PCB yuk ostida PCBning umumiy javob vaqtini qisqartirishi mumkin, lekin shu bilan birga, komponentlarga qo'llaniladigan egilish momentlarini mahalliy ravishda oshirishi mumkin (Bundan tashqari, termal sabab bo'lgan nosozlik nuqtai nazaridan, aslida ko'proq narsani belgilash afzalroqdir. mos keladigan PCB, chunki bu qadoqdagi termal stresslarni kamaytiradi - muallifning eslatmasi). Mahalliy egilish momentlarining chastotasi va amplitudasi va stekga o'rnatilgan inertial yuklar, shuningdek, eng ehtimolli nosozlik rejimiga ta'sir qiladi. Yuqori chastotali past amplitudali yuklar strukturaning charchoq buzilishiga olib kelishi mumkin, bu buzilishning asosiy sababi bo'lishi mumkin (past/yuqori tsiklik charchoq, LCF plastik deformatsiyalar (N_f < 10^6) hukmron bo'lgan nosozliklarni bildiradi), HCF esa elastik deformatsiyani bildiradi. nosozliklar , odatda (N_f > 10^6 ) muvaffaqiyatsizlikka [56] - muallifning eslatmasi) Bosilgan elektron platadagi elementlarning yakuniy joylashuvi inertial yuklardan kelib chiqqan individual komponentdagi stress tufayli yuzaga kelishi mumkin bo'lgan nosozlik sababini aniqlaydi. yoki mahalliy egilish momentlari. Nihoyat, inson omillari va ishlab chiqarish xususiyatlarining ta'sirini hisobga olish kerak, bu esa uskunaning ishdan chiqishi ehtimolini oshiradi.
Ko'p sonli kirish omillari va ularning murakkab o'zaro ta'sirini ko'rib chiqsak, nima uchun elektron jihozlarning ishonchliligini bashorat qilishning samarali usuli hali yaratilmaganligi aniq bo'ladi. Ushbu masala bo'yicha mualliflar tomonidan tavsiya etilgan adabiyot sharhlaridan biri IEEE da keltirilgan [26]. Biroq, ushbu sharh asosan ishonchlilik modellarining etarlicha keng tasniflariga e'tibor qaratadi, masalan, ma'lumotnoma adabiyotlari, eksperimental ma'lumotlar, nosozlik holatlarini kompyuterda modellashtirish (Muvaffaqiyatsizlikning ishonchliligi (PoF)) va xatolarni ko'rib chiqmaydi. zarba va tebranish natijasida yuzaga kelgan etarlicha batafsil. Foucher va boshqalar [17] IEEE sharhiga o'xshash sxemaga amal qilib, termal nosozliklarga katta e'tibor berishadi. PoF usullarini tahlil qilishning oldingi qisqaligi, ayniqsa zarba va tebranish buzilishlarida qo'llaniladigan, ularni keyingi ko'rib chiqishga loyiqdir. IEEE-ga o'xshash sharh AIAA tomonidan tuzilmoqda, ammo ko'rib chiqish doirasi hozircha noma'lum.
3. Ishonchlilikni bashorat qilish usullarining evolyutsiyasi
1960-yillarda ishlab chiqilgan ishonchlilikni bashorat qilishning eng dastlabki usuli hozirda MIL-HDBK-217F [44] da tasvirlangan (Mil-Hdbk-217F 1995 yilda chiqarilgan usulning so'nggi va yakuniy qayta ko'rib chiqilishi - muallifning eslatmasi) Ushbu usuldan foydalanish ma'lum komponentlardan iborat bosilgan elektron plataning o'rtacha ishlash muddatini olish uchun elektron uskunalarning nosozliklari ma'lumotlar bazasi. Bu usul ma'lumotnoma va me'yoriy adabiyotlardan ishonchlilikni bashorat qilish usuli sifatida tanilgan. Mil-Hdbk-217F tobora eskirib borayotgan bo'lsa-da, mos yozuvlar usuli bugungi kunda ham qo'llaniladi. Ushbu usulning cheklovlari va noaniqliklari yaxshi hujjatlashtirilgan [42,50], bu muqobil usullarning uchta sinfini ishlab chiqishga olib keldi: jismoniy nosozlik holatlarini kompyuterda modellashtirish (PoF), eksperimental ma'lumotlar va dala sinovlari ma'lumotlari.
PoF usullari ishonchlilikni oldindan to'plangan ma'lumotlarga tayanmasdan tahliliy ravishda bashorat qiladi. Barcha PoF usullari Shtaynberg [62] da tasvirlangan klassik usulning ikkita umumiy xususiyatiga ega: birinchi navbatda, bosilgan elektron plataning ma’lum bir tebranish stimuliga tebranish javobi izlanadi, so‘ngra tebranish ta’siridan keyin alohida komponentlarning ishlamay qolish mezonlari tekshiriladi. PoF usullarining muhim yutug'i bosilgan elektron plataning matematik modelini tezda yaratish uchun taqsimlangan (o'rtacha) plata xususiyatlaridan foydalanish bo'ldi [54], bu bosilgan elektron plataning tebranish reaktsiyasini aniq hisoblash uchun sarflangan murakkablik va vaqtni sezilarli darajada qisqartirdi. elektron plata (8.1.3-bo'limga qarang). PoF texnikasidagi so'nggi ishlanmalar sirt o'rnatish texnologiyasi (SMT) lehimli komponentlar uchun nosozliklarni bashorat qilishni yaxshiladi; ammo, Barkers usuli [59] bundan mustasno, bu yangi usullar faqat komponentlar va bosilgan elektron platalarning juda aniq kombinatsiyalariga qo'llaniladi. Transformatorlar yoki katta kondansatörler kabi katta komponentlar uchun juda kam usullar mavjud.
Eksperimental ma'lumotlar usullari ma'lumotnoma adabiyotlari asosida ishonchlilikni bashorat qilish usullarida qo'llaniladigan modelning sifati va imkoniyatlarini yaxshilaydi. Elektron asbob-uskunalarning ishonchliligini bashorat qilish uchun eksperimental ma'lumotlarga asoslangan birinchi usul 1999 yilda Honeywell, Inc. da yaratilgan HIRAP (Honeywell In-service Reliability Assessment Program) usulidan foydalangan holda tasvirlangan [20]. Eksperimental ma'lumotlar usuli ma'lumotnoma va me'yoriy adabiyotlardan foydalangan holda ishonchlilikni bashorat qilish usullariga nisbatan bir qator afzalliklarga ega. Yaqinda shunga o'xshash ko'plab usullar paydo bo'ldi (REMM va TRACS [17], shuningdek, FIDES [16]). Eksperimental ma'lumotlar usuli, shuningdek, ma'lumotnoma va me'yoriy adabiyotlardan foydalangan holda ishonchlilikni bashorat qilish usuli ishonchlilikni baholashda kengashning tartibini va uning ishlash muhitini qoniqarli hisobga olishga imkon bermaydi. Ushbu kamchilikni dizayndagi o'xshash taxtalardan yoki shunga o'xshash ish sharoitlariga duchor bo'lgan taxtalardan nosozlik ma'lumotlaridan foydalanish orqali tuzatish mumkin.
Eksperimental ma'lumotlar usullari vaqt o'tishi bilan halokat ma'lumotlarini o'z ichiga olgan keng ma'lumotlar bazasi mavjudligiga bog'liq. Ushbu ma'lumotlar bazasidagi har bir nosozlik turi to'g'ri aniqlanishi va uning asosiy sababini aniqlash kerak. Ishonchlilikni baholashning ushbu usuli bir xil turdagi uskunalarni etarlicha katta miqdorda ishlab chiqaradigan kompaniyalar uchun javob beradi, shuning uchun ishonchlilikni baholash uchun ko'plab nosozliklar qayta ishlanishi mumkin.
Elektron komponentlarning ishonchliligini tekshirish usullari 1970-yillarning o'rtalaridan beri qo'llanila boshlandi va odatda tezlashtirilgan va tezlashtirilmagan testlarga bo'linadi. Asosiy yondashuv kutilgan operatsion muhitni iloji boricha real tarzda yaratadigan apparat sinovlarini o'tkazishdir. Sinovlar nosozlik yuzaga kelgunga qadar amalga oshiriladi, bu MTBF (muvaffaqiyatsizliklar orasidagi o'rtacha vaqt) ni taxmin qilish imkonini beradi. Agar MTBF juda uzoq deb hisoblansa, sinov muddati ish muhiti omillarini oshirish va tezlashtirilgan testdagi muvaffaqiyatsizlik darajasini kutilgan muvaffaqiyatsizlik darajasi bilan bog'lash uchun ma'lum formuladan foydalanish orqali erishiladigan tezlashtirilgan sinov orqali qisqartirilishi mumkin. operatsiya. Ushbu sinov ishlamay qolish xavfi yuqori bo'lgan komponentlar uchun juda muhimdir, chunki u tadqiqotchiga eng yuqori darajadagi ishonch ma'lumotlarini beradi, ammo tadqiqotning uzoq takrorlash vaqtlari tufayli uni taxta dizaynini optimallashtirish uchun ishlatish amaliy bo'lmaydi.
1990-yillarda chop etilgan ishlarning tezkor sharhi shuni ko'rsatadiki, bu eksperimental ma'lumotlar, test ma'lumotlari va PoF usullari ma'lumotnomalardagi ishonchlilikni bashorat qilishning eskirgan usullarini almashtirish uchun bir-biri bilan raqobatlashadigan davr edi. Biroq, har bir usulning o'ziga xos afzalliklari va kamchiliklari bor va to'g'ri qo'llanilganda qimmatli natijalar beradi. Natijada, IEEE yaqinda bugungi kunda qo'llaniladigan ishonchlilikni bashorat qilishning barcha usullarini sanab o'tgan standartni [26] chiqardi. IEEE ning maqsadi muhandisga barcha mavjud usullar va har bir usulga xos bo'lgan afzalliklar va kamchiliklar haqida ma'lumot beradigan qo'llanmani tayyorlash edi. IEEE yondashuvi hali ham uzoq evolyutsiyaning boshida bo'lsa-da, uning o'ziga xos afzalliklari bor ko'rinadi, chunki AIAA (Amerika Aeronavtika va Astronavtika Instituti) unga S-102 deb nomlangan yo'riqnoma bilan amal qiladi, bu IEEEga o'xshash, ammo har bir usuldan olingan ma'lumotlarning nisbiy sifatini ham hisobga oladi [27]. Ushbu qo'llanmalar faqat ushbu mavzular bo'yicha nashr etilgan jahon adabiyotida tarqalgan usullarni birlashtirish uchun mo'ljallangan.
4. Vibratsiyadan kelib chiqqan nosozliklar
O'tgan tadqiqotlarning aksariyati birinchi navbatda PCB yuki sifatida tasodifiy tebranishlarga e'tibor qaratdi, ammo keyingi tadqiqot ayniqsa zarba bilan bog'liq nosozliklarni ko'rib chiqadi. Bunday usullar bu erda to'liq ko'rib chiqilmaydi, chunki ular PoF usullari tasnifiga kiradi va ushbu maqolaning 8.1 va 8.2 bo'limlarida muhokama qilinadi. Heen va boshqalar [24] zarbaga duchor bo'lganda BGA lehim birikmalarining yaxlitligini tekshirish uchun sinov taxtasini yaratdilar. Lau va boshqalar [36] PLCC, PQFP va QFP komponentlarining samolyot ichidagi va samolyotdan tashqari ta'sirlar ostida ishonchliligini tasvirlab berdi. Pitarresi va boshqalar [53,55] zarba yuklari tufayli kompyuter anakartlarining ishdan chiqishini ko'rib chiqdilar va zarba yuklari ostida elektron jihozlarni tavsiflovchi adabiyotlarni yaxshi ko'rib chiqdilar. Steinberg [62] zarba muhitini qanday bashorat qilish va elektron komponentlarning ishlashini qanday ta'minlashni o'z ichiga olgan ta'sirlangan elektron jihozlarni loyihalash va tahlil qilish bo'yicha butun bobni taqdim etadi. Suxir [64,65] bosilgan elektron plataning plata mahkamlagichlariga qo'llaniladigan zarba yukiga ta'sirini chiziqli hisoblashdagi xatolarni tasvirlab berdi. Shunday qilib, mos yozuvlar va eksperimental ma'lumotlar usullari ta'sir bilan bog'liq uskunaning nosozliklarini ko'rib chiqishi mumkin, ammo bu usullar "ta'sir" nosozliklarini bilvosita tasvirlaydi.
5. Malumot berish usullari
Qo'llanmalarda tasvirlangan barcha mavjud usullardan biz tebranish etishmovchiligini hisobga oladigan ikkitasi bilan cheklanamiz: Mil-Hdbk-217 va CNET [9]. Mil-Hdbk-217 ko'pchilik ishlab chiqaruvchilar tomonidan standart sifatida qabul qilinadi. Barcha qo'llanma va mos yozuvlar usullari singari, ular eksperimental yoki laboratoriya ma'lumotlaridan komponentlarning ishonchliligini bashorat qilishga qaratilgan empirik yondashuvlarga asoslanadi. Ma'lumotnomada tasvirlangan usullarni amalga oshirish nisbatan sodda, chunki ular murakkab matematik modellashtirishni talab qilmaydi va faqat qismlarning turlari, qismlar soni, taxtaning ishlash shartlari va boshqa oson kirish mumkin bo'lgan parametrlardan foydalanadi. Keyin kirish ma'lumotlari nosozliklar orasidagi vaqtni hisoblash uchun modelga kiritiladi, MTBF. Uning afzalliklariga qaramay, Mil-Hdbk-217 tobora kamroq mashhur bo'lib bormoqda [12, 17,42,50,51]. Keling, uning qo'llanilishi bo'yicha cheklovlarning to'liq bo'lmagan ro'yxatini ko'rib chiqaylik.
- Ma'lumotlar tobora eskirgan bo'lib, oxirgi marta 1995 yilda yangilangan va yangi tarkibiy qismlarga tegishli emas, modelni qayta ko'rib chiqish imkoniyati yo'q, chunki Mudofaa standartlarini takomillashtirish kengashi "tabiiy o'lim" usuliga ruxsat berishga qaror qildi [ 26].
- Usul nosozlik rejimi haqida ma'lumot bermaydi, shuning uchun PCB tartibini yaxshilash yoki optimallashtirish mumkin emas.
- Modellar nosozlikni dizayndan mustaqil deb hisoblaydi, PCBdagi komponentlarning joylashishini e'tiborsiz qoldiradi, ammo komponentlarning joylashuvi nosozlik ehtimoliga katta ta'sir ko'rsatishi ma'lum. [50].
- To'plangan empirik ma'lumotlar ko'plab noaniqliklarni o'z ichiga oladi, ma'lumotlar birinchi avlod komponentlarining ish vaqti, ta'mirlash va hokazolarni noto'g'ri qayd etish tufayli g'ayritabiiy darajada yuqori ishlamay qolish darajasi bilan ishlatiladi, bu esa ishonchlilikni bashorat qilish natijalarining ishonchliligini pasaytiradi [51].
Ushbu kamchiliklarning barchasi mos yozuvlar usullaridan foydalanishdan qochish kerakligini ko'rsatadi, ammo ushbu usullarning ruxsat etilganligi doirasida texnik spetsifikatsiyaning bir qator talablari bajarilishi kerak. Shuning uchun, mos yozuvlar usullari faqat tegishli hollarda qo'llanilishi kerak, ya'ni. dizaynning dastlabki bosqichlarida [46]. Afsuski, hatto undan foydalanishga ham ehtiyotkorlik bilan yondashish kerak, chunki bu turdagi usullar 1995 yildan beri qayta ko'rib chiqilmagan. Shu sababli, mos yozuvlar usullari mexanik ishonchlilikning yomon ko'rsatkichlari bo'lib, ularni ehtiyotkorlik bilan ishlatish kerak.
6. Sinov ma'lumotlari usullari
Sinov ma'lumotlari usullari ishonchlilikni bashorat qilishning eng oddiy usullaridir. Taklif etilayotgan bosma plata dizaynining prototipi laboratoriya skameykasida qayta ishlab chiqarilgan ekologik tebranishlarga duchor bo'ladi. Keyinchalik, yo'q qilish parametrlari (MTTF, zarba spektri) tahlil qilinadi, so'ngra bu ishonchlilik ko'rsatkichlarini hisoblash uchun ishlatiladi [26]. Sinov ma'lumotlari usuli uning afzalliklari va kamchiliklarini hisobga olgan holda qo'llanilishi kerak.
Sinov ma'lumotlari usullarining asosiy afzalligi natijalarning yuqori aniqligi va ishonchliligidir, shuning uchun buzilish xavfi yuqori bo'lgan uskunalar uchun dizayn jarayonining yakuniy bosqichi doimo tebranish malakaviy sinovini o'z ichiga olishi kerak. Kamchilik - sinov qismini ishlab chiqarish, o'rnatish va yuklash uchun uzoq vaqt talab qilinadi, bu usulni ishdan chiqish ehtimoli yuqori bo'lgan uskunaning dizaynini takomillashtirish uchun yaroqsiz holga keltiradi. Iterativ mahsulotni loyihalash jarayoni uchun tezroq usulni ko'rib chiqish kerak. Haqiqiy xizmat muddatini keyingi hisoblash uchun ishonchli modellar mavjud bo'lsa, yuk ta'sir qilish vaqtini tezlashtirilgan sinovlar bilan qisqartirish mumkin [70,71]. Biroq, tezlashtirilgan sinov usullari tebranish buzilishlariga qaraganda termal buzilishlarni modellashtirish uchun ko'proq mos keladi. Buning sababi, tebranish yuklarining ta'sirini sinab ko'rishdan ko'ra, termal yuklarning uskunaga ta'sirini tekshirish uchun kamroq vaqt talab etiladi. Vibratsiyaning ta'siri mahsulotda faqat uzoq vaqtdan keyin paydo bo'lishi mumkin.
Natijada, sinov usullari odatda tebranish nosozliklari uchun qo'llanilmaydi, agar engillashtiruvchi holatlar bo'lmasa, masalan, past kuchlanish juda uzoq vaqt davomida ishlamay qolishiga olib keladi. Ma'lumotlarni tekshirish usullariga misollarni Xart [23], Hin va boshqalarning ishlarida ko'rish mumkin. [24], Li [37], Lau va boshqalar. [36], Shetty va boshqalar [57], Liguore va Followell [40], Estes va boshqalar. [15], Vang va boshqalar. [67], Jih va Jung [30]. Usulning yaxshi umumiy ko'rinishi IEEE da berilgan [26].
7. Eksperimental ma'lumotlar usullari
Eksperimental ma'lumotlar usuli ma'lum ish sharoitlarida sinovdan o'tgan shunga o'xshash bosilgan elektron platalarning nosozlik ma'lumotlariga asoslanadi. Usul faqat shunga o'xshash yuklarni boshdan kechiradigan bosilgan elektron platalar uchun to'g'ri keladi. Eksperimental ma'lumotlar usuli ikkita asosiy jihatga ega: elektron komponentlarning nosozliklari ma'lumotlar bazasini yaratish va tavsiya etilgan dizayn asosida usulni amalga oshirish. Tegishli ma'lumotlar bazasini yaratish uchun shunga o'xshash dizaynlardan to'plangan tegishli nosozlik ma'lumotlari bo'lishi kerak; bu shunga o'xshash uskunaning nosozliklari to'g'risidagi ma'lumotlar mavjudligini anglatadi. Noto'g'ri uskunalar ham tahlil qilinishi va statistik ma'lumotlar to'g'ri to'planishi kerak, ma'lum bir PCB dizayni ma'lum soatlardan keyin muvaffaqiyatsizlikka uchraganligini aytishning o'zi etarli emas, joylashuvi, ishlamay qolish rejimi va buzilish sababini aniqlash kerak. Agar barcha oldingi nosozlik ma'lumotlari to'liq tahlil qilinmasa, eksperimental ma'lumotlar usulini qo'llashdan oldin ma'lumotlarni to'plashning uzoq davri talab qilinadi.
Atrof-muhit parametrlarini to'g'ri ko'paytirish qiyin, ammo hayotiy ahamiyatga ega bo'lsa-da, nosozliklar darajasi ma'lumotlar bazasini tezda yaratish uchun yuqori tezlikda hayot aylanishi sinovini (HALT) amalga oshirish ushbu cheklovning mumkin bo'lgan vaqtinchalik echimidir [27]. Eksperimental ma'lumotlar usulini amalga oshirishning ikkinchi bosqichining tavsifini [27] da o'qilishi mumkin, bu taklif qilingan dizayn uchun MTBFni qanday bashorat qilish kerakligini ko'rsatadi, agar sinovdan o'tkazilayotgan dizayn mavjud bo'lgan kengashni o'zgartirish yo'li bilan olingan bo'lsa, unda buzilish haqida batafsil ma'lumotlar mavjud. . Eksperimental ma'lumotlar usullarining boshqa sharhlari turli mualliflar tomonidan [11,17,20,26] da tasvirlangan.
8. Nosozlik holatlarini kompyuter simulyatsiyasi (PoF)
Stress va zarar modellari yoki PoF modellari deb ham ataladigan nosozlik holatlarini kompyuter modellashtirish usullari ikki bosqichli ishonchlilikni bashorat qilish jarayonida amalga oshiriladi. Birinchi bosqich bosilgan elektron plataning unga yuklangan dinamik yukga javobini qidirishni o'z ichiga oladi, ikkinchi bosqichda berilgan ishonchlilik ko'rsatkichini ta'minlash uchun modelning javobi hisoblanadi. Adabiyotlarning aksariyati ko'pincha javobni bashorat qilish usuliga va muvaffaqiyatsizlik mezonlarini topish jarayoniga bag'ishlangan. Ushbu ikki usul mustaqil ravishda tavsiflanganda eng yaxshi tushuniladi, shuning uchun ushbu sharh ushbu ikki bosqichni alohida ko'rib chiqadi.
Javobni bashorat qilish va muvaffaqiyatsizlik mezonlarini izlash bosqichlari o'rtasida birinchi bosqichda yaratilgan va ikkinchisida foydalanilgan ma'lumotlar to'plami modelga o'tkaziladi. Javob o'zgaruvchisi shassidagi kirish tezlashuvidan [15,36,37,67], turli xil PCB sxemalarining turli tebranish javoblarini hisobga olish uchun komponent tomonidan sodir bo'lgan haqiqiy tezlashuv orqali [40] va nihoyat, mahalliy ekskursiya [62] yoki mahalliy egilish momentlari [59] komponentga mahalliy PCB tomonidan tajribali.
Ta'kidlanganidek, nosozlik bosma platadagi komponentlarning joylashuvi funksiyasi [21,38], shuning uchun mahalliy tebranish reaktsiyasini o'z ichiga olgan modellar aniqroq bo'ladi. Qaysi parametrni tanlash (mahalliy tezlashtirish, mahalliy og'ish yoki egilish momenti) buzilishning hal qiluvchi omili aniq holatga bog'liq.
Agar SMT komponentlari ishlatilsa, egrilik yoki egilish momentlari buzilishning eng muhim omillari bo'lishi mumkin; og'ir komponentlar uchun odatda nosozlik mezoni sifatida mahalliy tezlashuvlar qo'llaniladi. Afsuski, kiritilgan ma'lumotlar to'plamida qaysi turdagi mezonlar eng mos kelishini ko'rsatish uchun hech qanday tadqiqot o'tkazilmagan.
Qo'llaniladigan har qanday PoF usulining mosligini hisobga olish muhim, chunki laboratoriya sinovlari ma'lumotlari bilan qo'llab-quvvatlanmaydigan har qanday PoF usulini, analitik yoki FEni qo'llash amaliy emas. Bundan tashqari, har qanday modeldan faqat uning qo'llanilishi doirasida foydalanish muhim, bu afsuski, ko'pgina PoF modellarining juda aniq va cheklangan sharoitlarda qo'llanilishini cheklaydi. PoF usullarini muhokama qilishning yaxshi misollari turli mualliflar tomonidan tasvirlangan [17,19,26,49].
8.1. Javobni bashorat qilish
Javobni bashorat qilish kerakli javob o'zgaruvchisini hisoblash uchun strukturaning geometriyasi va moddiy xususiyatlaridan foydalanishni o'z ichiga oladi. Ushbu qadam alohida komponentlarning javobini emas, balki faqat asosiy PCB ning umumiy javobini olishi kutilmoqda. Javobni bashorat qilish usulining uchta asosiy turi mavjud: quyida tavsiflangan analitik, batafsil FE modellari va soddalashtirilgan FE modellari. Ushbu usullar qo'shilgan komponentlarning qattiqligi va massa ta'sirini o'z ichiga olishga qaratilgan, ammo tenglikni chekkasida aylanish qat'iyligini to'g'ri modellashtirish muhimligini unutmaslik kerak, chunki bu model aniqligi bilan chambarchas bog'liq (bu maqolada muhokama qilinadi). 8.1.4-bo'lim). Anjir. 1. Bosma plataning batafsil modeliga misol [53].
8.1.1. Analitik javobni bashorat qilish
Steinberg [62] bosilgan elektron plataning tebranish javobini hisoblashning yagona analitik usulini taqdim etadi. Shtaynbergning ta'kidlashicha, elektron birlikning rezonansidagi tebranish amplitudasi rezonans chastotasining kvadrat ildizining ikki barobariga teng; bu bayonot mavjud bo'lmagan ma'lumotlarga asoslangan va uni tasdiqlab bo'lmaydi. Bu rezonansdagi dinamik burilishni analitik tarzda hisoblash imkonini beradi, undan keyin og'ir komponentdan dinamik yukni yoki bosilgan elektron plataning egriligini hisoblash uchun foydalanish mumkin. Ushbu usul to'g'ridan-to'g'ri mahalliy PCB javobini yaratmaydi va faqat Steinberg tomonidan tavsiflangan burilishga asoslangan nosozlik mezonlariga mos keladi.
Amplituda o'lchovlari asosida uzatish funktsiyasi taqsimoti haqidagi taxminning to'g'riligi shubhali, chunki Pitarresi va boshqalar [53] kompyuterning anakarti uchun 2% kritik zaiflashuvni o'lchagan, Shtaynbergning taxminidan foydalanganda esa 3,5% (tabiiy chastota asosida 54) beradi. Hz), bu kengashning tebranishga bo'lgan munosabatini etarlicha baholamaslikka olib keladi.
8.1.2. Batafsil FE modellari
Ba'zi mualliflar bosilgan elektron plataning tebranish ta'sirini hisoblash uchun batafsil FE modellaridan foydalanishni ko'rsatadilar [30,37,53, 57,58] (1-3-rasmda batafsillik darajasi yuqori bo'lgan misollar ko'rsatilgan), ammo ulardan foydalanish Tijorat mahsuloti uchun usullar tavsiya etilmaydi (agar mahalliy javobni aniq bashorat qilish mutlaqo zarur bo'lmasa), chunki bunday modelni yaratish va hal qilish uchun zarur bo'lgan vaqt ortiqcha. Soddalashtirilgan modellar tegishli aniqlikdagi ma'lumotlarni tezroq va arzonroq narxda ishlab chiqaradi. Batafsil FE modelini yaratish va hal qilish uchun zarur bo'lgan vaqtni [4-33] da chop etilgan JEDEC 35 bahor konstantalari yordamida qisqartirish mumkin, bu bahor konstantalari har bir simning batafsil FE modeli o'rniga ishlatilishi mumkin. Bundan tashqari, batafsil modellarni echish uchun zarur bo'lgan hisoblash vaqtini qisqartirish uchun substruktura usuli (ba'zan superelement usuli sifatida ham tanilgan) amalga oshirilishi mumkin. Shuni ta'kidlash kerakki, batafsil FE modellari ko'pincha javobni bashorat qilish va muvaffaqiyatsizlik mezonlari o'rtasidagi chiziqlarni xiralashtiradi, shuning uchun bu erda havola qilingan ish muvaffaqiyatsizlik mezonlarini o'z ichiga olgan ishlar ro'yxatiga kirishi mumkin.
8.1.3. Tarqalgan FE modellari
Soddalashtirilgan FE modellari model yaratish va yechim vaqtini qisqartiradi. Qo'shilgan komponent massasi va uning qattiqligini oddiygina massasi va qattiqligi oshgan bo'sh PCBni simulyatsiya qilish orqali ifodalash mumkin, bu erda massa va qattiqlik ta'siri mahalliy ravishda tenglikni Young modulini oshirish orqali birlashtiriladi.
Anjir. 2. Modellashtirish jarayonini soddalashtirish va yechim vaqtini qisqartirish uchun simmetriyadan foydalangan holda QFP komponentining batafsil modeliga misol [36]. Anjir. 3. J-qo'rg'oshinning batafsil FE modeliga misol [6].
Qattiqlikni oshirish koeffitsienti biriktirilgan elementni jismoniy ravishda kesib tashlash va egilish sinov usullarini qo'llash orqali hisoblanishi mumkin [52]. Pitarresi va boshqalar. [52,54] bosilgan elektron plataga biriktirilgan komponentlar tomonidan taqdim etilgan qo'shilgan massa va qattiqlikning soddalashtirish ta'sirini o'rganib chiqdi.
Birinchi maqola eksperimental ma'lumotlar bilan tasdiqlangan bosma elektron plataning soddalashtirilgan FE modelining bitta holatini ko'rib chiqadi. Ushbu maqolaning asosiy qiziqish doirasi taqsimlangan xususiyatlarni aniqlash bo'lib, aniq model uchun burilish qattiqligining yuqori aniqligi talab qilinadi.
Ikkinchi maqola besh xil to'ldirilgan PCBlarni ko'rib chiqadi, ularning har biri o'z tarkibini soddalashtirishning turli darajalari bilan modellashtirilgan. Ushbu modellar eksperimental ma'lumotlar bilan taqqoslanadi. Ushbu maqola massa-qattiqlik nisbati va modelning aniqligi o'rtasidagi bog'liqlik haqida ba'zi ko'rsatma beruvchi kuzatishlar bilan yakunlanadi. Ushbu hujjatlarning ikkalasi ikkala model o'rtasidagi korrelyatsiyani aniqlash uchun faqat tabiiy chastotalar va MEC (modal kafolat mezonlari) dan foydalanadi. Afsuski, tabiiy chastotadagi xato mahalliy tezlanishlar yoki egilish momentlaridagi xato haqida hech qanday ma'lumot bera olmaydi va MKO faqat ikkita tabiiy rejim o'rtasidagi umumiy korrelyatsiyani berishi mumkin, lekin tezlanish yoki egrilikning foiz xatosini hisoblash uchun foydalanilmaydi. Raqamli tahlil va kompyuter simulyatsiyasi kombinatsiyasidan foydalangan holda, Cifuentes [10] quyidagi to'rtta kuzatishni amalga oshiradi.
- Simulyatsiya qilingan rejimlar aniq tahlil qilish uchun kamida 90% tebranish massasini o'z ichiga olishi kerak.
- Kengashning og'ishlari qalinligi bilan taqqoslanadigan hollarda chiziqli tahlildan ko'ra chiziqli bo'lmagan tahlil ko'proq mos kelishi mumkin.
- Komponentlarni joylashtirishdagi kichik xatolar javob o'lchovlarida katta xatolarga olib kelishi mumkin.
- Javobni o'lchash aniqligi qattiqlikdan ko'ra massadagi xatolarga sezgir.
8.1.4. Chegara shartlari
PCB qirrasining aylanish qat'iylik koeffitsienti hisoblangan javobning aniqligiga sezilarli ta'sir ko'rsatadi [59] va o'ziga xos konfiguratsiyaga qarab, qo'shilgan komponent massasi va qattiqligiga qaraganda ancha katta ahamiyatga ega. Aylanadigan chekkaning qattiqligini nolga teng (asosan faqat qo'llab-quvvatlanadigan holat) modellashtirish odatda konservativ natijalarni beradi, mahkam qisilgan holda modellashtirish odatda natijalarni kam baholaydi, chunki hatto eng qattiq PCB siqish mexanizmlari ham chekkaning to'liq siqilgan holatini ta'minlay olmaydi. Barker va Chen [5] chekka aylanish qat'iyligi PCB ning tabiiy chastotasiga qanday ta'sir qilishini ko'rsatish uchun eksperimental natijalar bilan analitik nazariyani tasdiqlaydi. Ushbu ishning asosiy topilmasi - bu nazariyaga mos keladigan chekka aylanish qat'iyligi va tabiiy chastotalar o'rtasidagi kuchli bog'liqlik. Bu shuningdek, chekka aylanish qattiqligini modellashtirishdagi katta xatolar javobni bashorat qilishda katta xatolarga olib kelishini anglatadi. Garchi bu ish muayyan holatda ko'rib chiqilgan bo'lsa-da, u barcha turdagi chegaraviy holat mexanizmlarini modellashtirish uchun qo'llaniladi. Lim va boshqalarning eksperimental ma'lumotlaridan foydalanish. [41] PCB modelida FE dan foydalanish uchun chekka aylanish qattiqligini qanday hisoblash mumkinligiga misol keltiradi; bunga Barker va Chen [5] tomonidan moslashtirilgan usul yordamida erishiladi. Ushbu ish, shuningdek, tabiiy chastotalarni maksimal darajada oshirish uchun strukturaning istalgan nuqtasining optimal joylashishini qanday aniqlashni ko'rsatadi. Tebranish reaktsiyasini kamaytirish uchun chegara shartlarini o'zgartirish ta'sirini alohida ko'rib chiqadigan ishlar Guo va Zhao tomonidan ham mavjud [21]; Aglietti [2]; Aglietti va Shwingshackl [3], Lim va boshqalar. [41].
8.1.5. Shok va tebranish ta'sirini bashorat qilish
Pitarresi va boshqalar. [53-55] 3D bloklar sifatida ifodalangan komponentlar bilan taxtaning zarba va tebranish reaktsiyasini bashorat qilish uchun PCB ning batafsil FE modelidan foydalaning. Ushbu modellar rezonansda javobni bashorat qilishni yaxshilash uchun eksperimental ravishda aniqlangan doimiy damping nisbatlaridan foydalangan. Ta'sirga javob berish spektri (SRS) va vaqtni o'lchash usullari ta'sirga javob berishni bashorat qilish uchun taqqoslandi, ikkala usul ham aniqlik va yechim vaqti o'rtasidagi muvozanatdir.
8.2. Rad etish mezonlari
Muvaffaqiyatsizlik mezonlari PCB javobining o'lchovini oladi va undan nosozlik ko'rsatkichini olish uchun foydalaning, bunda nosozlik ko'rsatkichi nosozliklar orasidagi o'rtacha vaqt (MTBF), ishlamay qolish davri, ishlamay qolish ehtimoli yoki boshqa ishonchlilik ko'rsatkichi bo'lishi mumkin (qarang. IEEE [26]; Jensen [28] 47]; O'Konnor [XNUMX] muvaffaqiyatsizlik ko'rsatkichlarini muhokama qilish uchun). Ushbu ma'lumotlarni yaratishda turli xil yondashuvlarni qulay tarzda analitik va empirik usullarga bo'lish mumkin. Empirik usullar komponentlarning sinov namunalarini kerakli dinamik yukga yuklash orqali buzilish mezonlari ma'lumotlarini yaratadi. Afsuski, amalda mumkin bo'lgan kirish ma'lumotlarining keng doirasi (komponentlar turlari, PCB qalinligi va yuklari) tufayli e'lon qilingan ma'lumotlarning bevosita qo'llanilishi dargumon, chunki ma'lumotlar faqat juda alohida holatlarda amal qiladi. Analitik usullar bunday kamchiliklardan aziyat chekmaydi va ancha kengroq qo'llanilishi mumkin.
8.2.1. Empirik muvaffaqiyatsizlik mezonlari
Yuqorida aytib o'tilganidek, ko'pgina empirik modellarning cheklanishi shundaki, ular faqat bir xil PCB qalinligi, shunga o'xshash komponentlar turlari va kirish yukini o'z ichiga olgan konfiguratsiyalar uchun qo'llanilishi mumkin, bu dargumon. Biroq, mavjud adabiyotlar quyidagi sabablarga ko'ra foydalidir: u muvaffaqiyatsizlik testlarini o'tkazishning yaxshi namunalarini taqdim etadi, nosozlik ko'rsatkichlari uchun turli xil variantlarni ta'kidlaydi va buzilish mexanikasi haqida qimmatli ma'lumotlarni taqdim etadi. Li [37] 272-pinli BGA va 160-pinli QFP paketlarining ishonchliligini bashorat qilish uchun empirik model yaratdi. Supero'tkazuvchilar va o'ram korpusidagi charchoq shikastlanishi tekshiriladi va eksperimental natijalar batafsil FE modeli yordamida hisoblangan stressga asoslangan zarar tahlili bilan yaxshi mos keladi (shuningdek, Li va Poglich [38,39] ga qarang). Jarayon vibratsiyali kirish signalining ma'lum darajadagi tebranish tezlashuvi uchun jamlangan zararni keltirib chiqaradi.
Lau va boshqalar [36] Weibull statistikasi yordamida zarba va tebranish yuki ostida muayyan komponentlarning ishonchliligini baholadilar. Liguore va Followell [40] LLCC va J-qo'rg'oshin komponentlarining nosozliklarini xizmat ko'rsatish davrlari bo'ylab mahalliy tezlashtirishni o'zgartirish orqali ko'rib chiqdilar. Mahalliy tezlashtirish shassi kiritish tezlashuvidan farqli o'laroq qo'llaniladi va haroratning sinov natijalariga ta'siri o'rganildi. Maqolada, shuningdek, PCB qalinligining komponentlarning ishonchliligiga ta'siri bo'yicha tadqiqotlarga ishora qilinadi.
Guo va Chjao [21] tezlashtirishdan foydalangan oldingi tadqiqotlardan farqli o'laroq, yuk sifatida mahalliy burilish egriligidan foydalanilganda komponentlarning ishonchliligini solishtiradi. Charchoqning shikastlanishi simulyatsiya qilinadi, keyin FE modeli eksperimental natijalar bilan taqqoslanadi. Maqolada ishonchlilikni oshirish uchun komponentlar tartibini optimallashtirish ham muhokama qilinadi.
Xem va Li [22] tsiklik burilish yuki ostida qo'rg'oshin lehim kuchlanishlarini aniqlash muammosi uchun sinov ma'lumotlari usulini taqdim etadi. Estes va boshqalar [15] qo'llaniladigan kirish tezlashishi va termal yuk bilan gullwing komponentlarining (GOST IEC 61188-5-5-2013) ishdan chiqishi muammosini ko'rib chiqdilar. O'rganilgan komponentlar CQFP 352, 208, 196, 84 va 28 chip paketlari, shuningdek, FP 42 va 10. Maqola geostatsionar Yer sun'iy yo'ldoshi orbitasidagi tebranishlar tufayli elektron komponentlarning ishdan chiqishiga bag'ishlangan. nosozliklar oralig'i geostatsionar yoki past Yer orbitalarida parvoz yillari bo'yicha berilgan. Ta'kidlanishicha, gulli simlarning ishdan chiqishi lehim birikmasiga qaraganda paketning tanasi bilan aloqa qiladigan joylarda ko'proq bo'ladi.
Jih va Jung [30] lehim bo'g'imidagi o'ziga xos ishlab chiqarish nuqsonlari natijasida kelib chiqqan uskunaning nosozliklarini ko'rib chiqadilar. Bu PCB ning juda batafsil FE modelini yaratish va turli ishlab chiqarish yoriqlari uzunligi uchun quvvat spektral zichligini (PSD) topish orqali amalga oshiriladi. Ligyore, Followell [40] va Shetty, Reinikainen [58] empirik usullar muayyan ulangan komponent konfiguratsiyalari uchun eng aniq va foydali nosozlik ma'lumotlarini ishlab chiqarishni taklif qiladi. Ushbu turdagi usullar, agar ma'lum kirish ma'lumotlari (taxta qalinligi, komponentlar turi, egrilik diapazoni) dizayn davomida doimiy bo'lishi mumkin bo'lsa yoki foydalanuvchi ushbu turdagi haqiqiy sinovlarni o'tkazish imkoniyatiga ega bo'lsa ishlatiladi.
8.2.2. Analitik nosozlik mezoni
Burchak birikmalarining SMT modellari
SMT burchak pinidagi nosozliklarni ko'rib chiqadigan turli tadqiqotchilar bu nosozlikning eng keng tarqalgan sababi ekanligini ta'kidlaydilar. Sidharth va Barker [59] tomonidan tayyorlangan maqolalar SMT burchak oʻtkazgichlari va halqa qoʻrgʻoshin komponentlarining kuchlanishini aniqlash modelini taqdim etish orqali oldingi maqolalar seriyasini yakunlaydi. Taklif etilayotgan model oltita eng yomon stsenariy uchun batafsil FE modeliga nisbatan 7% dan kam xatoga ega. Model Barker va Sidharth [4] tomonidan ilgari nashr etilgan formulaga asoslangan bo'lib, u erda egilish momentiga duchor bo'lgan biriktirilgan qismning egilishi modellashtirilgan. Suxir [63] tomonidan yozilgan maqola mahalliy qo'llaniladigan egilish momentlari tufayli paket terminallarida kutilayotgan kuchlanishlarni analitik tarzda o'rganadi. Barker va Sidxart [4] Sukhir [63], Barker va boshqalar [4] ishiga asoslanadi, bu esa etakchi aylanish qattiqligining ta'sirini ko'rib chiqadi. Nihoyat, Barker va boshqalar [7] qo'rg'oshindagi o'lchovli o'zgarishlarning qo'rg'oshin charchoq muddatiga ta'sirini o'rganish uchun batafsil FE modellaridan foydalanganlar.
Bu erda qo'rg'oshin komponentlarining modellarini yaratishni sezilarli darajada soddalashtirgan JEDEC qo'rg'oshin bahor konstantalari bo'yicha ishlarni eslatib o'tish o'rinlidir [33-35]. Qo'rg'oshin ulanishlarining batafsil modeli o'rniga bahor konstantalaridan foydalanish mumkin; FE modelini qurish va hal qilish uchun talab qilinadigan vaqt modelda qisqartiriladi. Komponent FE modelida bunday konstantalardan foydalanish mahalliy qo'rg'oshin kuchlanishlarini to'g'ridan-to'g'ri hisoblashni oldini oladi. Buning o'rniga, qo'rg'oshinning umumiy kuchlanishi beriladi, u keyinchalik mahalliy qo'rg'oshin kuchlanishlari yoki mahsulotning hayot aylanishiga asoslangan qo'rg'oshin etishmovchiligi mezonlari bilan bog'liq bo'lishi kerak.
Moddiy charchoq ma'lumotlari
Lehimlar va komponentlar uchun ishlatiladigan materiallarning ishdan chiqishi haqidagi ko'pgina ma'lumotlar, birinchi navbatda, issiqlik etishmovchiligi bilan bog'liq va charchoqning buzilishi bilan bog'liq nisbatan kam ma'lumotlar mavjud. Bu sohada asosiy ma'lumot Sandor tomonidan taqdim etilgan [56], u lehim qotishmalarining charchoq mexanikasi va ishdan chiqishi haqida ma'lumot beradi. Steinberg [62] lehim namunalarining ishdan chiqishini ko'rib chiqadi. Standart lehimlar va simlar uchun charchoq ma'lumotlari Yamada qog'ozida mavjud [69].
Anjir. 4. QFP komponentlari uchun qo'llanmadagi odatiy nosozlik pozitsiyasi paket tanasiga yaqin.
Ushbu materialning g'ayrioddiy xususiyatlari tufayli lehim bilan bog'lanish bilan bog'liq nosozliklarni modellashtirish qiyin. Bu savolning yechimi tekshirilishi kerak bo'lgan komponentga bog'liq. Ma'lumki, QFP paketlari uchun bu odatda hisobga olinmaydi va ishonchlilik ma'lumotnoma adabiyotlari yordamida baholanadi. Ammo agar katta BGA va PGA komponentlarini lehimlash hisoblansa, unda qo'rg'oshin ulanishlari ularning g'ayrioddiy xususiyatlari tufayli mahsulotning ishdan chiqishiga ta'sir qilishi mumkin. Shunday qilib, QFP paketlari uchun qo'rg'oshin charchoq xususiyatlari eng foydali ma'lumotdir. BGA uchun lahzali plastik deformatsiyaga uchragan lehim birikmalarining chidamliligi haqidagi ma'lumotlar foydaliroqdir [14]. Kattaroq komponentlar uchun Steinberg [62] lehim qo'shma kuchlanish ma'lumotlarini taqdim etadi.
Og'ir komponentlarning ishdan chiqishi modellari
Og'ir komponentlar uchun mavjud bo'lgan yagona nosozlik modellari Shtaynbergning [62] maqolasida keltirilgan bo'lib, u komponentlarning kuchlanish kuchini o'rganadi va qo'rg'oshin ulanishiga qo'llanilishi mumkin bo'lgan maksimal ruxsat etilgan kuchlanishni qanday hisoblash mumkinligiga misol keltiradi.
8.3. PoF modellarining qo'llanilishi bo'yicha xulosalar
PoF usullari bo'yicha adabiyotda quyidagi xulosalar qilingan.
Mahalliy javob komponentning ishdan chiqishini bashorat qilish uchun juda muhimdir. Li, Poglitsch [38] ta'kidlaganidek, egilishdagi mahalliy farqlar tufayli tenglikni chekkalaridagi komponentlar tenglikni markazida joylashganlarga qaraganda nosozlikka kamroq moyil bo'ladi. Shunday qilib, PCB ning turli joylarida joylashgan komponentlar turli xil nosozlik ehtimoliga ega bo'ladi.
Mahalliy taxtaning egriligi SMT komponentlari uchun tezlashuvdan ko'ra muhimroq nosozlik mezoni hisoblanadi. Oxirgi ishlar [38,57,62,67] taxtaning egriligi asosiy nosozlik mezoni ekanligini ko'rsatadi.
Har xil turdagi paketlar, ham pinlar soni, ham ishlatiladigan turi, o'ziga xos mahalliy muhitdan qat'i nazar, tabiatan boshqalarga qaraganda ishonchliroqdir [15,36,38].
Harorat komponentlarning ishonchliligiga ta'sir qilishi mumkin. Liguore va Followell [40] charchoq muddati 0 ◦C dan 65 ◦C gacha boʻlgan harorat oraligʻida eng yuqori boʻlishini, -30 ◦C dan past va 95 ◦S dan yuqori haroratlarda sezilarli pasayishini taʼkidlaydi. QFP komponentlari uchun simning paketga biriktirilgan joyi (4-rasmga qarang) lehim birikmasi emas, balki asosiy nosozlik joyi hisoblanadi [15,22,38].
Kengash qalinligi SMT komponentlarining charchoq muddatiga aniq ta'sir qiladi, chunki agar taxta qalinligi 30 mm dan 50 mm gacha oshirilsa, BGA charchoq muddati taxminan 0,85-1,6 baravar kamayishi ko'rsatilgan (doimiy umumiy egrilik saqlanib qolgan holda) [13] . Komponent simlarining moslashuvchanligi (muvofiqligi) periferik qo'rg'oshin komponentlarining ishonchliligiga sezilarli ta'sir qiladi [63], ammo bu chiziqli bo'lmagan aloqadir va oraliq ulanish kabellari eng kam ishonchli hisoblanadi.
8.4. Dasturiy ta'minot usullari
Merilend universiteti qoshidagi Ilg'or hayot aylanishi muhandisligi markazi (CALCE) bosilgan elektron platalarning tebranish va zarba reaktsiyasini hisoblash uchun dasturiy ta'minotni taqdim etadi. Dasturiy ta'minot (CALCE PWA deb nomlangan) FE modelini ishga tushirish jarayonini soddalashtiradigan va javob hisobini avtomatik ravishda tebranish modeliga kiritadigan foydalanuvchi interfeysiga ega. FE javob modelini yaratish uchun hech qanday taxminlar qo'llanilmaydi va ishlatilgan muvaffaqiyatsizlik mezonlari Shtaynbergdan [61] olingan (garchi Barkers usuli [48] ham amalga oshirilishi kutilmoqda). Uskunaning ishonchliligini oshirish bo'yicha umumiy tavsiyalar berish uchun tavsiflangan dasturiy ta'minot yaxshi ishlaydi, ayniqsa, u bir vaqtning o'zida termal ta'sirlangan stresslarni hisobga oladi va minimal maxsus bilimlarni talab qiladi, ammo modellardagi nosozlik mezonlarining to'g'riligi eksperimental ravishda tekshirilmagan.
9. Uskunaning ishonchliligini oshirish usullari
Ushbu bo'limda elektron jihozlarning ishonchliligini oshiradigan loyihadan keyingi o'zgartirishlar muhokama qilinadi. Ular ikkita toifaga bo'linadi: tenglikni chegara shartlarini o'zgartiradiganlar va dampingni oshiradiganlar.
Chegara holatini o'zgartirishning asosiy maqsadi bosilgan elektron plataning dinamik egilishini kamaytirishdir, bunga qovurg'alarni mustahkamlash, qo'shimcha tayanchlar yoki kirish muhitining tebranishini kamaytirish orqali erishish mumkin. Qattiqlashtiruvchilar foydali bo'lishi mumkin, chunki ular tabiiy chastotalarni oshiradi va shu bilan dinamik burilishni kamaytiradi [62], xuddi shu narsa qo'shimcha tayanchlarni qo'shish uchun ham amal qiladi [3], ammo JH Ong va Lim ishlarida ko'rsatilganidek, tayanchlarning joylashishini ham optimallashtirish mumkin. 40]. Afsuski, qovurg'alar va tayanchlar odatda tartibni qayta ishlab chiqishni talab qiladi, shuning uchun bu usullar dizayn tsiklining boshida ko'rib chiqilishi kerak. Bundan tashqari, modifikatsiyalar qo'llab-quvvatlovchi tuzilmaning tabiiy chastotalariga mos keladigan tabiiy chastotalarni o'zgartirmasligiga e'tibor berish kerak, chunki bu teskari bo'ladi.
Izolyatsiyani qo'shish uskunaga o'tkaziladigan dinamik muhitning ta'sirini kamaytirish orqali mahsulot ishonchliligini yaxshilaydi va bunga passiv yoki faol ravishda erishish mumkin.
Passiv usullar odatda oddiy va arzonroqdir, masalan, kabel izolyatorlaridan foydalanish [66] yoki shakl xotirasi qotishmalarining (SMA) psevdoelastik xususiyatlaridan foydalanish [32]. Biroq, noto'g'ri ishlab chiqilgan izolyatorlar javobni oshirishi mumkinligi ma'lum.
Faol usullar odatda oddiylik va massa hisobiga kengroq chastota diapazonida yaxshiroq dampingni ta'minlaydi, shuning uchun ular odatda shikastlanishning oldini olish uchun emas, balki juda sezgir nozik asboblarning aniqligini yaxshilash uchun mo'ljallangan. Faol tebranish izolyatsiyasiga elektromagnit [60] va piezoelektrik usullar [18,43] kiradi. Chegara holatini o'zgartirish usullaridan farqli o'laroq, dampingni o'zgartirish elektron uskunaning rezonansli reaktsiyasini kamaytirishga qaratilgan, ayni paytda haqiqiy tabiiy chastotalar biroz o'zgarishi kerak.
Vibratsiyali izolyatsiyada bo'lgani kabi, dampingga ham passiv yoki faol ravishda erishish mumkin, birinchisida shunga o'xshash dizayn soddalashtirilgan, ikkinchisida esa kattaroq murakkablik va damping.
Passiv usullarga, masalan, yopishtirish materiali kabi juda oddiy usullar kiradi va shu bilan bosilgan elektron plataning dampingini oshiradi [62]. Murakkab usullarga zarrachalarni yumshatish [68] va keng polosali dinamik absorberlardan foydalanish [25] kiradi.
Faol tebranishlarni boshqarish odatda bosilgan elektron plataning yuzasiga yopishtirilgan pyezokeramik elementlardan foydalanish orqali erishiladi [1,45]. Qattiqlashuv usullaridan foydalanish alohida holatlarga bog'liq va boshqa usullarga nisbatan ehtiyotkorlik bilan ko'rib chiqilishi kerak. Ishonchliligi bilan bog'liq muammolar mavjud bo'lmagan uskunalarga ushbu usullarni qo'llash dizaynning narxini va og'irligini oshirishi shart emas. Biroq, agar tasdiqlangan dizaynga ega bo'lgan mahsulot sinov paytida muvaffaqiyatsizlikka uchrasa, uskunani qayta loyihalashdan ko'ra strukturani qattiqlashtirish texnikasini qo'llash ancha tez va osonroq bo'lishi mumkin.
10. Usullarni ishlab chiqish imkoniyatlari
Ushbu bo'lim elektron jihozlarning ishonchliligini bashorat qilishni yaxshilash imkoniyatlarini batafsil bayon qiladi, garchi optoelektronika, nanotexnologiya va qadoqlash texnologiyalaridagi so'nggi yutuqlar tez orada ushbu takliflarning qo'llanilishini cheklashi mumkin. Ishonchlilikni bashorat qilishning to'rtta asosiy usuli qurilmani loyihalash vaqtida ishlatilmasligi mumkin. Bunday usullarni yanada jozibador qiladigan yagona omil to‘liq avtomatlashtirilgan, arzon ishlab chiqarish va sinov texnologiyalarini ishlab chiqish bo‘ladi, chunki bu taklif etilayotgan loyihani insonning minimal mehnati bilan hozirgidan ancha tezroq qurish va sinovdan o‘tkazish imkonini beradi.
PoF usuli takomillashtirish uchun juda ko'p imkoniyatlarga ega. Uni yaxshilash mumkin bo'lgan asosiy yo'nalish - bu umumiy dizayn jarayoni bilan integratsiya. Elektron asbob-uskunalarni loyihalash - bu ishlab chiquvchini faqat elektronika, ishlab chiqarish va issiqlik muhandisligi va konstruktiv dizayn sohasida ixtisoslashgan muhandislar bilan hamkorlikda tayyor natijaga yaqinlashtiradigan takrorlanadigan jarayon. Ushbu masalalarning ba'zilarini bir vaqtning o'zida avtomatik ravishda hal qiladigan usul, ayniqsa, idoralararo aloqalar miqdorini hisobga olgan holda, dizayn takrorlash sonini kamaytiradi va vaqtni sezilarli darajada tejaydi. PoF usullarini takomillashtirishning boshqa yo'nalishlari javoblarni bashorat qilish va muvaffaqiyatsizlik mezonlari turlariga bo'linadi.
Javobni bashorat qilishning ikkita mumkin bo'lgan yo'li bor: tezroq, batafsilroq modellar yoki takomillashtirilgan, soddalashtirilgan modellar. Borgan sari kuchli kompyuter protsessorlarining paydo bo'lishi bilan batafsil FE modellari uchun yechim vaqti juda qisqa bo'lishi mumkin, shu bilan birga zamonaviy dasturiy ta'minot tufayli mahsulotni yig'ish vaqti qisqaradi, bu esa pirovardida inson resurslari xarajatlarini kamaytiradi. Soddalashtirilgan FE usullari, shuningdek, batafsil FE usullari uchun tavsiya etilganlarga o'xshash FE modellarini avtomatik ravishda yaratish jarayoni orqali takomillashtirilishi mumkin. Hozirda bu maqsad uchun avtomatik dasturiy ta'minot (CALCE PWA) mavjud, ammo texnologiya amalda yaxshi isbotlanmagan va modellashtirish taxminlari noma'lum.
Turli soddalashtirish usullariga xos bo'lgan noaniqlikni hisoblash juda foydali bo'lib, foydali nosozliklarga chidamlilik mezonlarini amalga oshirishga imkon beradi.
Nihoyat, ma'lumotlar bazasi yoki biriktirilgan komponentlarga qattiqlikni oshirish usuli foydali bo'ladi, bunda bu qattiqlikni oshirish javob modellarining aniqligini oshirish uchun ishlatilishi mumkin. Komponentlarning nosozlik mezonlarini yaratish turli ishlab chiqaruvchilarning o'xshash komponentlari o'rtasidagi ozgina o'zgarishlarga, shuningdek, yangi qadoqlash turlarining mumkin bo'lgan rivojlanishiga bog'liq, chunki buzilish mezonlarini aniqlash uchun har qanday usul yoki ma'lumotlar bazasi bunday o'zgaruvchanlik va o'zgarishlarni hisobga olishi kerak.
Yechimlardan biri qo'rg'oshin va qadoqlash o'lchamlari kabi kirish parametrlari asosida batafsil FE modellarini avtomatik ravishda yaratish uchun usul/dasturiy ta'minotni yaratish bo'ladi. Ushbu usul SMT yoki DIP komponentlari kabi bir xil shakldagi komponentlar uchun mos bo'lishi mumkin, lekin transformatorlar, choklar yoki moslashtirilgan komponentlar kabi murakkab tartibsiz komponentlar uchun emas.
Keyingi FE modellari stresslar uchun echilishi va materialning nosozlik ma'lumotlari (S-N plastisitiv egri ma'lumotlari, sinish mexanikasi yoki shunga o'xshash) bilan birlashtirilib, komponentning ishlash muddatini hisoblash uchun ishlatilishi mumkin, ammo materialning nosozlik ma'lumotlari yuqori sifatli bo'lishi kerak. FE jarayoni haqiqiy sinov ma'lumotlari bilan bog'liq bo'lishi kerak, iloji boricha kengroq konfiguratsiyalar oralig'ida.
Bunday jarayonga sarflangan sa'y-harakatlar to'g'ridan-to'g'ri laboratoriya sinovlarining muqobili bilan solishtirganda nisbatan kichik bo'lib, u turli xil PCB qalinligi, turli xil yuk intensivligi va yuk yo'nalishlari bo'yicha statistik jihatdan sezilarli miqdordagi sinovlarni amalga oshirishi kerak, hatto yuzlab turli xil komponentlar mavjud bo'lsa ham. taxtalar turlari. Oddiy laboratoriya tekshiruvi nuqtai nazaridan, har bir testning qiymatini yaxshilash usuli bo'lishi mumkin.
Agar PCB qalinligi yoki qo'rg'oshin o'lchamlari kabi ba'zi o'zgaruvchilardagi o'zgarishlar tufayli stressning nisbiy o'sishini hisoblash usuli mavjud bo'lsa, keyinchalik komponentning ishlash muddati o'zgarishini taxmin qilish mumkin edi. Bunday usul FE tahlili yoki analitik usullar yordamida yaratilishi mumkin, natijada mavjud nosozlik ma'lumotlaridan nosozlik mezonlarini hisoblash uchun oddiy formulaga olib keladi.
Oxir-oqibat, mavjud bo'lgan barcha turli xil vositalarni birlashtirgan usul yaratilishi kutilmoqda: FE tahlili, test ma'lumotlari, analitik tahlil va mavjud cheklangan resurslar bilan mumkin bo'lgan eng aniq nosozlik ma'lumotlarini yaratish uchun statistik usullar. Elektron materiallar va ishlab chiqarish bosqichlarida o'zgaruvchanlikning ta'sirini hisobga olish uchun jarayonga stokastik usullarni kiritish orqali PoF usulining barcha individual elementlarini yaxshilash mumkin. Bu natijalarni yanada realroq qiladi, ehtimol mahsulot degradatsiyasini (jumladan, og'irligi va narxini) minimallashtirgan holda o'zgaruvchanlikka chidamliroq uskunalar yaratish jarayoniga olib keladi.
Oxir oqibat, bunday yaxshilanishlar hatto loyihalash jarayonida asbob-uskunalarning ishonchliligini real vaqtda baholashga imkon beradi, bir zumda xavfsizroq komponentlar variantlari, sxemalar yoki elektromagnit parazit (EMI), issiqlik va sanoat kabi boshqa muammolarni hal qilishda ishonchlilikni oshirish uchun boshqa tavsiyalarni taklif qiladi.
11. Xulosa
Ushbu sharh elektron jihozlarning ishonchliligini bashorat qilish, to'rt turdagi tahlil usullarining evolyutsiyasini (me'yoriy adabiyotlar, eksperimental ma'lumotlar, test ma'lumotlari va PoF) kuzatishning murakkabliklarini taqdim etadi, bu esa ushbu turdagi usullarni sintez qilish va taqqoslashga olib keladi. Ma'lumotnoma usullari faqat dastlabki tadqiqotlar uchun foydali bo'lishi qayd etilgan, eksperimental ma'lumotlar usullari faqat keng va aniq vaqt ma'lumotlari mavjud bo'lganda foydali bo'ladi va sinov ma'lumotlari usullari dizayn malakasini sinovdan o'tkazish uchun muhim, ammo dizaynlarni optimallashtirish uchun etarli emas.
PoF usullari oldingi adabiyotlarni ko'rib chiqishga qaraganda batafsilroq muhokama qilinadi, tadqiqotni bashorat qilish mezonlari va muvaffaqiyatsizlik ehtimoli toifalariga bo'linadi. "Javoblarni bashorat qilish" bo'limida FE modellarida taqsimlangan xususiyatlar, chegara holatini modellashtirish va tafsilotlar darajalari bo'yicha adabiyotlar ko'rib chiqiladi. Javobni bashorat qilish usulini tanlash, FE modelini yaratish va hal qilish uchun aniqlik va vaqt o'rtasidagi kelishuv bo'lib, chegara shartlarining aniqligi muhimligini yana bir bor ta'kidlaydi. "Muvaffaqiyatsizlik mezonlari" bo'limida ampirik va analitik nosozlik mezonlari muhokama qilinadi, SMT texnologiyasi uchun modellar va og'ir komponentlar ko'rib chiqiladi.
Empirik usullar faqat o'ta aniq holatlarga nisbatan qo'llaniladi, garchi ular ishonchlilikni tekshirish usullariga yaxshi misollar keltirsa-da, analitik usullar esa qo'llash doirasi ancha kengroq, lekin amalga oshirish murakkabroq. Ixtisoslashgan dasturiy ta'minotga asoslangan mavjud nosozliklarni tahlil qilish usullarining qisqacha muhokamasi keltirilgan. Nihoyat, ishonchlilikni bashorat qilish usullari rivojlanishi mumkin bo'lgan yo'nalishlarni hisobga olgan holda, ishonchlilikni bashorat qilishning kelajagi uchun ta'sirlar taqdim etiladi.
adabiyot[1] G. S. Aglietti, R. S. Langli, E. Rojers va S. B. Gabriel, faol boshqaruv dizaynini o'rganish uchun uskunalar yuklangan panelning samarali modeli, Amerika Akustik Jamiyati jurnali 108 (2000), 1663-1673.
[2] GS Aglietti, Kosmik ilovalar uchun elektronika uchun engilroq korpus, Mexanika muhandislari instituti 216 (2002), 131–142.
[3] G. S. Aglietti va C. Shvingshakl, kosmik ilovalar uchun elektron uskunalar uchun korpuslar va tebranishlarga qarshi qurilmalarning tahlili, Kosmosdagi kosmik kemalar tuzilmalarining dinamikasi va nazorati bo'yicha 6-xalqaro konferentsiya materiallari, Riomadjiore, Italiya, (2004).
[4] D. B. Barker va Y. Chen, takoz blokirovkasi kartalari qo'llanmalarining tebranish cheklovlarini modellashtirish, ASME Journal of Electronic Packaging 115(2) (1993), 189–194.
[5] D. B. Barker, Y. Chen va A. Dasgupta, to'rtta qo'rg'oshinli sirtga o'rnatiladigan komponentlarning tebranish charchoq muddatini baholash, ASME Journal of Electronic Packaging 115 (2) (1993), 195-200.
[6] D. B. Barker, A. Dasgupta va M. Pecht, termal va tebranish yuki ostida PWB lehim qo'shma umrini hisoblash, Yillik ishonchlilik va texnik xizmat ko'rsatish simpoziumi, 1991 yilgi materiallar (Cat. No. 91CH2966-0), 451-459.
[7] D. B. Barker, I. Sharif, A. Dasgupta va M. Pecht, SMC qo'rg'oshin o'lchovli o'zgaruvchanliklarining qo'rg'oshin muvofiqligi va lehim qo'shma charchoq muddatiga ta'siri, ASME elektron qadoqlash jurnali 114 (2) (1992), 177-184.
[8] D. B. Barker va K. Sidharth, Mahalliy PWB va egilish momentiga tobe bo'lgan yig'ilish komponentining egilishi, Amerika mexanik muhandislar jamiyati (qog'oz) (1993), 1-7.
[9] J. Boulz, mikroelektronik qurilmalar uchun ishonchlilik-prognozlash protseduralari boʻyicha tadqiqot, IEEE Transactions on Reliability 41(1) (1992), 2–12.
[10] AO Cifuentes, Bosilgan elektron platalarning dinamik harakatini baholash, Komponentlar, qadoqlash va ishlab chiqarish texnologiyasi bo'yicha IEEE operatsiyalari B qismi: Kengaytirilgan qadoqlash 17(1) (1994), 69-75.
[11] L. Condra, C. Bosco, R. Deppe, L. Gullo, J. Treacy va C. Wilkinson, Aerokosmik elektron uskunalarning ishonchliligini baholash, Quality and Reliability Engineering International 15(4) (1999), 253–260 .
[12] M. J. Kushing, D. E. Mortin, T. J. Stadterman va A. Malxotra, Elektron ishonchliligini baholash yondashuvlarini taqqoslash, IEEE Transactions on Reliability 42(4) (1993), 542–546.
[13] R. Darveaux va A. Syed, bükme maydoni massiv lehimli bo'g'inlarning ishonchliligi, SMTA Xalqaro Texnik Dasturi (2000), 313-324.
[14] N. F. Enke, T. J. Kilinski, S. A. Schroeder va J. R. Lesniak, 60/40 qalay-qo'rg'oshin lehimli bo'g'inlarning mexanik xatti-harakatlari, Protokollar - Elektron komponentlar konferentsiyasi 12 (1989), 264-272.
[15] T. Estes, W. Wong, W. McMullen, T. Berger va Y. Saito, gulli qanotli qo'rg'oshinli komponentlar bo'yicha 2-sinf tovoni filetosining ishonchliligi. Aerokosmik konferentsiya, Maqolalar 6 (2003), 6-2517–6 C2525
[16] FIDES, FIDES qo'llanma 2004 yil Elektron tizimlar uchun ishonchlilik metodologiyasi. FIDES guruhi, 2004 yil.
[17] B. Foucher, D. Das, J. Boullie va B. Meslet, elektron qurilmalar uchun ishonchlilikni bashorat qilish usullarini ko'rib chiqish, Microelectronics Reliability 42(8) (2002), 1155-1162.
[18] J. Garsiya-Bonito, M. Brennan, S. Elliott, A. Devid va R. Pinnington, faol tebranishlarni boshqarish uchun yangi yuqori joy almashinadigan piezoelektrik aktuator, Smart Materials and Structures 7(1) (1998), 31 -42.
[19] V. Gericke, G. Gregoris, I. Jenkins, J. Jones, D. Lavielle, P. Lecuyer, J. Lenic, C. Neugnot, M. Sarno, E. Torres va E. Vergnault, A metodologiyasi baholash va kosmik ilovalarda eee komponentlar uchun mos ishonchliligini bashorat usuli tanlash, Evropa kosmik agentligi, (Maxsus nashriyot) ESA SP (507) (2002), 73-80.
[20] L. Gullo, Xizmatda ishonchlilikni baholash va yuqoridan pastga yondashuv ishonchlilikni bashorat qilishning alternativ usulini taqdim etadi. Yillik ishonchlilik va xizmat ko'rsatish, Simpozium materiallari (kat. № 99CH36283), 1999, 365–377.
[21] Q. Guo va M. Zhao, SMT lehim birikmasining charchoqlari, shu jumladan burilish egriligi va chipning joylashishini optimallashtirish, Xalqaro ilg'or ishlab chiqarish texnologiyasi jurnali 26 (7-8) (2005), 887-895.
[22] S.-J. Xem va S.-B. Li, tebranish ostida elektron qadoqlash ishonchliligi bo'yicha eksperimental tadqiqot, Eksperimental mexanika 36 (4) (1996), 339-344.
[23] D. Xart, qoplangan teshikda qo'rg'oshin komponentining charchoq sinovi, Milliy aerokosmik va elektronika konferentsiyasining IEEE materiallari (1988), 1154–1158.
[24] T. Y. Hin, K. S. Beh va K. Seetharamu, zarba va tebranishda FCBGA lehim qo'shma ishonchliligini baholash uchun dinamik sinov taxtasini ishlab chiqish. 5-Elektron qadoqlash texnologiyasi konferentsiyasi materiallari (EPTC 2003), 2003, 256–262.58
[25] V. Xo, A. Veprik va V. Babitskiy, keng polosali dinamik absorber yordamida bosilgan elektron platalarni mustahkamlash, Shock and Vibration 10(3) (2003), 195–210.
[26] IEEE, IEEE 1413, 2003, v+90 C asosida ishonchlilik bashoratlarini tanlash va ishlatish uchun IEEE qo'llanmasi.
[27] T. Jekson, S. Xarbater, J. Sketoe va T. Kinni, kosmik tizimlar ishonchliligi modellari uchun standart formatlarni ishlab chiqish, Yillik ishonchlilik va texnik xizmat ko'rsatish simpoziumi, 2003 yil (Cat. No. 03CH37415), 269-276.
[28] F. Jensen, Elektron komponentlarning ishonchliligi, Wiley, 1995 yil.
[29] J. H. Ong va G. Lim, tuzilmalarning asosiy chastotasini maksimal darajada oshirishning oddiy usuli, ASME Journal of Electronic Packaging 122 (2000), 341–349.
[30] E. Jih va V. Jung, sirtga o'rnatiladigan lehim birikmalarining tebranish charchoqlari. Ithermfl98. Elektron tizimlardagi termal va termomexanik hodisalar bo'yicha oltinchi jamiyatlararo konferentsiya (kat. No 98CH36208), 1998, 246–250.
[31] B. Jonson va L. Gullo, Ishonchlilikni baholash va bashorat qilish metodologiyasini yaxshilash. Yillik ishonchlilik va texnik xizmat ko'rsatish simpoziumi. 2000 Ishlar. Mahsulot sifati va yaxlitligi bo'yicha xalqaro simpozium (kat. No 00CH37055), 2000, -:181–187.
[32] M. Khan, D. Lagoudas, J. Mayes va B. Henderson, passiv tebranish izolyatsiyasi uchun psevdoelastik SMA bahor elementlari: i qism modellashtirish, Intelligent Material Systems and Structures jurnali 15(6) (2004), 415–441 .
[33] R. Kotlowitz, Sirtga o'rnatilgan komponentlar uchun vakili qo'rg'oshin dizaynlarining qiyosiy muvofiqligi, Komponentlar, gibridlar va ishlab chiqarish texnologiyasi bo'yicha IEEE operatsiyalari 12(4) (1989), 431–448.
[34] R. Kotlovitz, Sirtga o'rnatiladigan komponentning qo'rg'oshin dizayni uchun muvofiqlik ko'rsatkichlari. 1990 yil. 40-Elektron komponentlar va texnologiya konferensiyasi (kat. No 90CH2893-6), 1990, 1054–1063.
[35] R. Kotlovits va L. Teylor, Yuzaki o'rnatish komponentlari uchun eğimli g'alla qanoti, o'rgimchak j-bend va o'rgimchak qanoti qo'rg'oshin dizayni uchun muvofiqlik ko'rsatkichlari. 1991 yil. 41-Elektron komponentlar va texnologiya konferensiyasi (kat. No 91CH2989-2), 1991, 299–312.
[36] J. Lau, L. Pauers-Maloni, J. Beyker, D. Rays va B. Shou, nozik pitch sirtiga o'rnatish texnologiyasi yig'ilishlarining lehim qo'shilishi ishonchliligi, Komponentlar, gibridlar va ishlab chiqarish texnologiyasi bo'yicha IEEE operatsiyalari 13(3) (1990), 534–544.
[37] R. Li, tasodifiy tebranish yuki ostida elektron komponentlarning charchoqlarini bashorat qilish metodologiyasi, ASME Journal of Electronic Packaging 123 (4) (2001), 394-400.
[38] R. Li va L. Poglitsch, avtomobil tebranishi ostida plastik to'p panjara massivi va plastik to'rtta tekis paketlarning charchashi. SMTA International, Texnik dastur materiallari (2001), 324–329.
[39] R. Li va L. Poglitsch, Vibratsiyali charchoq, ishlamay qolish mexanizmi va plastik to'p panjara massivi va plastik to'rtta tekis paketlarning ishonchliligi.
[40] Yuqori zichlikdagi oʻzaro bogʻlanish va tizimlarni qadoqlash boʻyicha 2001 yil HD xalqaro konferensiyasi (SPIE jild 4428), 2001, 223–228.
[41] S. Liguore va D. Followell, Yuzaki o'rnatish texnologiyasi (smt) lehim birikmalarining tebranish charchoqlari. Yillik ishonchlilik va texnik xizmat ko'rsatish simpoziumi 1995 materiallar (kat. No. 95CH35743), 1995, -:18–26.
[42] G. Lim, J. Ong va J. Penni, tebranish ostida bosilgan elektron plataning chekka va ichki nuqta qo'llab-quvvatlashining ta'siri, ASME elektron qadoqlash jurnali 121 (2) (1999), 122-126.
[43] P. Luthra, Mil-hdbk-217: Buning nimasi yomon? IEEE Transactions on Reliability 39(5) (1990), 518.
[44] J. Maruz va L. Cheng, momaqaldiroq aktuatorlari yordamida faol tebranish izolyatsiyasining texnik-iqtisodiy asoslanishi, Smart Materials and Structures 11(6) (2002), 854–862.
[45] MIL-HDBK-217F. Elektron uskunalarning ishonchliligini bashorat qilish. AQSh Mudofaa vazirligi, F nashri, 1995 yil.
[46] S. R. Moheimani, manevrlangan piezoelektrik o'zgartirgichlar yordamida tebranishlarni yumshatish va boshqarish bo'yicha so'nggi yangiliklarni o'rganish, IEEE Transactions on Control Systems Technology 11(4) (2003), 482–494.
[47] S. Morris va J. Reilly, Mil-hdbk-217-sevimli maqsad. Yillik ishonchlilik va texnik xizmat ko'rsatish simpoziumi. 1993 Protsess (Mat. № 93CH3257-3), (1993), 503–509.
P. O'Konnor, amaliy ishonchlilik muhandisligi. Wiley, 1997 yil.
[48] M. Osterman va T. Stadterman, elektron karta yig'ilishlari uchun nosozliklarni baholash dasturi. Yillik ishonchlilik va texnik xizmat ko'rsatish. Simpozium. 1999 Protsedura (kat. No 99CH36283), 1999, 269–276.
[49] M. Pecht va A. Dasgupta, Fizika-muvaffaqiyatsizlik: ishonchli mahsulotni ishlab chiqishga yondashuv, IEEE 1995 Xalqaro Integratsiyalashgan Ishonchlilik Seminarining Yakuniy Hisoboti (Kat. № 95TH8086), (1999), 1-4.
[50] M. Pecht va V.-C. Kang, mil-hdbk-217e ishonchliligini bashorat qilish usullarining tanqidi, IEEE Transactions on Reliability 37(5) (1988), 453–457.
[51] M. G. Pecht va F. R. Nash, Elektron uskunaning ishonchliligini bashorat qilish, IEEE 82(7) (1994), 992–1004.
[52] J. Pitarresi, D. Kaletka, R. Kaldvell va D. Smit, bosilgan elektron kartalarning FE tebranish tahlili uchun bulg'angan xususiyat texnikasi, ASME Journal of Electronic Packaging 113 (1991), 250-257.
[53] J. Pitarresi, P. Geng, V. Beltman va Y. Ling, shaxsiy kompyuterning anakartlarini dinamik modellashtirish va o'lchash. 52-Elektron komponentlar va texnologiya konferensiyasi 2002., (Mat. No 02CH37345)(-), 2002, 597–603.
[54] J. Pitarresi va A. Primavera, bosilgan elektron kartochkalar uchun tebranish modellash usullarini taqqoslash, ASME Journal of Electronic Packaging 114 (1991), 378–383.
[55] J. Pitarresi, B. Roggeman, S. Chaparala va P. Geng, ShK anakartlarini mexanik zarba sinovi va modellashtirish. 2004 Materiallar, 54-Elektron komponentlar va texnologiya konferensiyasi (IEEE Cat. No. 04CH37546) 1 (2004), 1047–1054.
[56] BI Sandor, Lehim mexanikasi - San'at darajasi. Minerallar, metallar va materiallar jamiyati, 1991 yil.
[57] S. Shetty, V. Lehtinen, A. Dasgupta, V., Halkola va T. Reinikainen, tsiklik egilish tufayli chip shkalasi paketlarining o'zaro bog'lanishining charchashi, ASME Journal of Electronic Packaging 123 (3) (2001), 302- 308.
[58] S. Shetty va T. Reinikainen, elektron paketlar uchun uch va to'rt nuqtali egilish sinovi, ASME Journal of Electronic Packaging 125 (4) (2003), 556-561.
[59] K. Sidharth va D. B. Barker, Periferik qo'rg'oshinli komponentlarning burchak o'tkazgichlarining tebranish natijasida kelib chiqqan charchoq muddatini baholash, ASME Journal of Electronic Packaging 118(4) (1996), 244-249.
[60] J. Spanos, Z. Rahman va G. Blekvud, yumshoq 6 eksa faol tebranish izolyatori, Amerika nazorat konferentsiyasi materiallari 1 (1995), 412-416.
[61] D. Steinberg, Elektron uskunalar uchun tebranish tahlili, John Wiley & Sons, 1991.
[62] D. Steinberg, Elektron uskunalar uchun tebranish tahlili, John Wiley & Sons, 2000.
[63] E. Suhir, Mos keladigan tashqi simlar sirtga o'rnatilgan qurilmaning kuchini kamaytirishi mumkinmi? 1988 yil 38-Elektron komponentlar konferentsiyasi materiallari (88CH2600-5), 1988, 1–6.
[64] E. Suhir, bosilgan elektron plataning qoʻllab-quvvatlash konturiga qoʻllaniladigan zarba yuklariga chiziqli boʻlmagan dinamik munosabati, ASME Journal of Electronic Packaging 114(4) (1992), 368–377.
[65] E. Suhir, Moslashuvchan elektron bosma plataning uning tayanch konturiga qoʻllaniladigan davriy zarba yuklariga munosabati, Amerika mexanik muhandislar jamiyati (qogʻoz) 59(2) (1992), 1–7.
[66] A. Veprik, Qattiq atrof-muhit sharoitida elektron uskunaning muhim komponentlarini tebranishdan himoya qilish, Ovoz va tebranish jurnali 259(1) (2003), 161–175.
[67] H. Vang, M. Zhao va Q. Guo, SMT lehim birikmasining tebranish charchoq tajribalari, Mikroelektronika ishonchliligi 44 (7) (2004), 1143-1156.
[68] Z. V. Xu, K. Chan va V. Liao, Zarrachalarni dampingni loyihalash uchun empirik usul, Shok va tebranish 11 (5-6) (2004), 647-664.
[69] S. Yamada, lehimli qo'shma yorilishga sinish mexanikasi yondashuvi, Komponentlar, duragaylar va ishlab chiqarish texnologiyasi bo'yicha IEEE operatsiyalari 12(1) (1989), 99-104.
[70] V. Chjao va E. Elsayed, O'rtacha qoldiq hayotga asoslangan tezlashtirilgan hayot sinovini modellashtirish, Xalqaro tizim fanlari jurnali 36(11) (1995), 689–696.
[71] W. Zhao, A. Mettas, X. Zhao, P. Vassiliou va E. A. Elsayed, Umumiy qadam stress tezlashtirilgan hayot modeli. Elektron mahsulotning ishonchliligi va javobgarligi biznesi boʻyicha 2004 yil Xalqaro konferentsiya materiallari, 2004, 19–25.
Manba: www.habr.com