Fidindeco-Analizo de Elektronikaj Ekipaĵoj Submetitaj al Ŝoko kaj Vibrado - Superrigardo

Ĵurnalo: Ŝoko kaj Vibrado 16 (2009) 45-59
Aŭtoroj: Robin Alastair Amy, Guglielmo S. Aglietti (Retpoŝto: [retpoŝte protektita]), kaj Guy Richardson
Alligitecoj de verkintoj: Astronaŭtika Esplorgrupo, Universitato de Southampton, Lernejo de Inĝenieristiko-Sciencoj, Southampton, UK
Surrey Satellite Technology Limited, Guildford, Surrey, Britio

Kopirajto 2009 Hindawi Publishing Corporation. Ĉi tio estas libera alira artikolo distribuita sub la Krea Komunaĵo Atribuite-Licenco, kiu permesas senrestriktan uzon, distribuon kaj reproduktadon en iu ajn medio, kondiĉe ke la originala verko estas konvene citita.

Komentario. En la estonteco, estas atendite, ke ĉiuj modernaj elektronikaj ekipaĵoj havos kreskantan funkciecon konservante la kapablon elteni ŝokon kaj vibrajn ŝarĝojn. La procezo de antaŭdiro de fidindeco estas malfacila pro la kompleksa respondo kaj malsukcesa karakterizaĵoj de elektronika ekipaĵo, do nuntempe ekzistantaj metodoj estas kompromiso inter kalkulprecizeco kaj kosto.
Fidinda kaj rapida antaŭdiro de la fidindeco de elektronika ekipaĵo kiam funkcias sub dinamikaj ŝarĝoj estas tre grava por industrio. Ĉi tiu artikolo montras problemojn por antaŭdiri la fidindecon de elektronikaj ekipaĵoj, kiuj malrapidigas la rezultojn. Oni devas ankaŭ konsideri, ke la fidindecomodelo estas kutime konstruita konsiderante larĝan gamon de ekipaĵagordoj por kelkaj similaj komponentoj. Kvar klasoj de fidindaj prognozaj metodoj (referencaj metodoj, testaj datumoj, eksperimentaj datumoj kaj modeligado de fizikaj kaŭzoj de fiasko - fiziko de fiasko) estas komparitaj en ĉi tiu artikolo por elekti la eblecon uzi unu aŭ alian metodon. Oni rimarkas, ke plej multaj misfunkciadoj en elektronikaj ekipaĵoj estas kaŭzitaj de termikaj ŝarĝoj, sed ĉi tiu revizio fokusiĝas al misfunkciadoj kaŭzitaj de ŝoko kaj vibro dum operacio.

Noto de la tradukinto. La artikolo estas recenzo de la literaturo pri ĉi tiu temo. Malgraŭ ĝia relative maljuna aĝo, ĝi funkcias kiel bonega enkonduko al la problemo pri taksado de fidindeco per diversaj metodoj.

1. Terminologio

BGA Ball Grid Array.
DIP Dual In-line Processor, foje konata kiel Dual In-line Package.
FE Fina Elemento.
PGA Pin Grid Array.
PCB Printed Circuit Board, foje konata kiel PWB (Printed Wiring Board).
PLCC Plastic Leaded Chip Carrier.
PTH Plated Through Hole, foje konata kiel Pin Through Hole.
QFP Quad Flat Pack - ankaŭ konata kiel mevoflugilo.
SMA Shape Memory Alojoj.
SMT Surfaca Monto Teknologio.

Noto de originalaj aŭtoroj: En tiu artikolo, la esprimo "komponento" rilatas al specifa elektronika aparato kiu povas esti lutita al presita cirkvito; la esprimo "pakaĵo" rilatas al iu komponento de integra cirkvito (tipe ajna SMT aŭ DIP-komponento). La esprimo "alkroĉita komponento" rilatas al iu kombinita presita cirkvito aŭ komponentsistemo, emfazante ke la alkroĉitaj komponentoj havas sian propran mason kaj rigidecon. (Kristala pakado kaj ĝia efiko al fidindeco ne estas diskutataj en la artikolo, do en kio sekvas la termino "pakaĵo" povas esti perceptita kiel "kazo" de unu aŭ alia tipo - ĉ. tradukado)

2. Deklaro de la problemo

Ŝokaj kaj vibraj ŝarĝoj truditaj al PCB kaŭzas streson sur la PCB-substrato, komponentpakaĵoj, komponentspuroj kaj lutjuntoj. Tiuj stresoj estas kaŭzitaj de kombinaĵo de fleksmomentoj en la cirkvito kaj la masa inercio de la komponento. En plej malbona kazo, ĉi tiuj streĉoj povas kaŭzi unu el la sekvaj malsukcesaj reĝimoj: PCB-malsukceso, lutaĵo-fiasko, plumbofiasko, aŭ komponentpakaĵmalsukceso. Se iu el ĉi tiuj malsukcesaj reĝimoj okazas, plej verŝajne sekvos kompleta fiasko de la aparato. La malsukcesa reĝimo spertita dum operacio dependas de la tipo de pakaĵo, la propraĵoj de la presita cirkvito, same kiel la ofteco kaj amplekso de fleksaj momentoj kaj inerciaj fortoj. Malrapida progreso en elektronika ekipaĵa fidindeco-analizo ŝuldiĝas al la multaj kombinaĵoj de enigfaktoroj kaj fiaskoreĝimoj kiuj devas esti pripensitaj.

La resto de ĉi tiu sekcio provos klarigi la malfacilecon konsideri malsamajn enigfaktorojn samtempe.

La unua komplika faktoro por konsideri estas la larĝa gamo de pakaĵoj disponeblaj en moderna elektroniko, ĉar ĉiu pakaĵo povas malsukcesi pro malsamaj kialoj. Pezaj komponentoj estas pli sentemaj al inerciŝarĝoj, dum la respondo de SMT-komponentoj estas pli dependa de la kurbeco de la cirkvito. Kiel rezulto, pro ĉi tiuj bazaj diferencoj, ĉi tiuj specoj de komponantoj havas plejparte malsamajn fiaskokriteriojn bazitajn sur maso aŭ grandeco. Ĉi tiu problemo estas pligravigita de la konstanta apero de novaj komponantoj disponeblaj sur la merkato. Tial, ĉiu proponita fidindecprognoza metodo devas adaptiĝi al novaj komponentoj por havi ajnan praktikan aplikon en la estonteco. La respondo de presita cirkvito al vibrado estas determinita per la rigideco kaj maso de la komponentoj, kiuj influas la lokan respondon de la presita cirkvito. Oni scias, ke la plej pezaj aŭ plej grandaj komponantoj signife ŝanĝas la respondon de la tabulo al vibro en la lokoj kie ili estas instalitaj. PCB-mekanikaj trajtoj (modulo kaj dikeco de Young) povas influi fidindecon en manieroj kiuj malfacilas antaŭdiri.

Pli rigida PCB povas redukti la totalan respondtempon de la PCB sub ŝarĝo, sed samtempe, povas fakte loke pliigi la flekseblajn momentojn aplikitajn al la komponentoj (Krome, de termike induktita fiaskoperspektivo, estas fakte preferinde specifi pli. kongrua PCB, ĉar tio reduktas la termikajn streĉojn truditajn al la pakaĵo - noto de la aŭtoro). La frekvenco kaj amplitudo de lokaj fleksmomentoj kaj inerciŝarĝoj truditaj al la stako ankaŭ influas la plej verŝajnan fiaskoreĝimon. Altfrekvencaj malaltaj amplitudaj ŝarĝoj povas kaŭzi lacecfiaskon de la strukturo, kiu povas esti la ĉefa kaŭzo de fiasko (malalta/alta cikla laceco, LCF rilatas al fiaskoj dominitaj per plasta deformado (N_f < 10^6), dum HCF indikas elastan deformadon. malsukcesoj , kutime (N_f > 10^6 ) al malsukceso [56] - noto de aŭtoro) La fina aranĝo de elementoj sur la presita cirkvito determinos la kaŭzon de fiasko, kiu povas okazi pro streso en individua komponanto kaŭzita de inerciŝarĝoj. aŭ lokaj fleksaj momentoj. Fine, necesas konsideri la influon de homaj faktoroj kaj produktadtrajtoj, kiuj pliigas la verŝajnecon de ekipaĵo fiasko.

Konsiderante signifan nombron da enigfaktoroj kaj ilian kompleksan interagon, evidentiĝas kial efika metodo por antaŭdiri la fidindecon de elektronika ekipaĵo ankoraŭ ne estis kreita. Unu el la literaturrecenzoj rekomenditaj de la aŭtoroj pri ĉi tiu afero estas prezentita en IEEE [26]. Tamen, ĉi tiu revizio temigas ĉefe sufiĉe larĝajn klasifikojn de fidindecmodeloj, kiel ekzemple la metodo de antaŭdiro de fidindeco de referenca literaturo, eksperimentaj datumoj, komputila modeligado de fiaskokondiĉoj (Fiziko de Fiasko-Fidebleco (PoF)), kaj ne traktas fiaskojn. en sufiĉa detalo kaŭzita de ŝoko kaj vibro. Foucher kaj aliaj [17] sekvas similan skizon al la IEEE-revizio, kun signifa emfazo de termikaj fiaskoj. La antaŭa koncizeco de la analizo de PoF-metodoj, precipe kiel aplikata al ŝoko- kaj vibradfiaskoj, meritas ilian plian konsideron. IEEE-simila revizio estas en procezo de esti kompilita fare de la AIAA, sed la amplekso de la revizio estas nekonata nuntempe.

3. Evoluo de fidindaj prognozaj metodoj

La plej frua fidinda prognoza metodo, evoluigita en la 1960-aj jaroj, estas nuntempe priskribita en MIL-HDBK-217F [44] (Mil-Hdbk-217F estas la plej malfrua kaj fina revizio de la metodo, publikigita en 1995 - noto de aŭtoro) Uzado de Ĉi tiu metodo uzas datumbazo de elektronika ekipaĵo malsukcesas akiri la mezan funkcidaŭron de presita cirkvito konsistanta el certaj komponentoj. Tiu metodo estas konata kiel metodo por antaŭdiri fidindecon de referenco kaj normiga literaturo. Kvankam Mil-Hdbk-217F iĝas ĉiam pli malmoderna, la referenca metodo daŭre estas uzata hodiaŭ. La limigoj kaj malprecizecoj de ĉi tiu metodo estis bone dokumentitaj [42,50], kondukante al la disvolviĝo de tri klasoj de alternativaj metodoj: komputila modeligado de fizikaj malsukcesaj kondiĉoj (PoF), eksperimentaj datumoj kaj kampaj testdatenoj.

PoF-metodoj antaŭdiras fidindecon analize sen fidi je antaŭe kolektitaj datenoj. Ĉiuj PoF-metodoj havas du komunajn trajtojn de la klasika metodo priskribita en Steinberg [62]: unue, la vibra respondo de la presita cirkvito estas serĉita al specifa vibradstimulo, tiam la fiaskokriterioj de individuaj komponentoj post vibrekspozicio estas provitaj. Grava antaŭeniĝo en PoF-metodoj estis la uzo de distribuitaj (averaĝaj) tabultrajtoj por rapide generi matematikan modelon de presita cirkvito [54], kiu signife reduktis la kompleksecon kaj tempon pasigitan por precize kalkulado de la vibradrespondo de presita. cirkvito (vidu Sekcion 8.1.3). Lastatempaj evoluoj en PoF-teknikoj plibonigis fiaskoprognozon por surfacmonta teknologio (SMT) lutitaj komponentoj; tamen, kun la escepto de la Barkers-metodo [59], tiuj novaj metodoj estas nur uzeblaj al tre specifaj kombinaĵoj de komponentoj kaj presitaj cirkvitoj. Ekzistas tre malmultaj metodoj haveblaj por grandaj komponentoj kiel ekzemple transformiloj aŭ grandaj kondensiloj.
Eksperimentaj datenmetodoj plibonigas la kvaliton kaj kapablojn de la modelo utiligita en fidindecprognozmetodoj bazitaj sur referencliteraturo. La unua metodo bazita sur eksperimentaj datumoj por antaŭdiri la fidindecon de elektronika ekipaĵo estis priskribita en artikolo (1999) uzante la HIRAP (Honeywell In-service Reliability Assessment Program) metodon, kiu estis kreita ĉe Honeywell, Inc. [20]. La metodo de eksperimentaj datenoj havas kelkajn avantaĝojn super metodoj por antaŭdiri fidindecon uzante referencon kaj normigan literaturon. Lastatempe aperis multaj similaj metodoj (REMM kaj TRACS [17], ankaŭ FIDES [16]). La metodo de eksperimentaj datumoj, same kiel la metodo de antaŭdiri fidindecon uzante referencon kaj normigan literaturon, ne permesas al ni kontentige konsideri la aranĝon de la tabulo kaj la operacian medion de ĝia funkciado en taksado de fidindeco. Tiu manko povas esti korektita uzante fiaskodatenojn de estraroj kiuj estas similaj en dezajno, aŭ de estraroj kiuj estis eksponitaj al similaj funkciigadkondiĉoj.

Eksperimentaj datenmetodoj dependas de la havebleco de ampleksa datumbazo enhavanta kraŝdatenojn dum tempo. Ĉiu malsukcesa tipo en ĉi tiu datumbazo devas esti ĝuste identigita kaj ĝia radika kaŭzo determinita. Ĉi tiu taksa metodo de fidindeco taŭgas por kompanioj, kiuj produktas la saman specon de ekipaĵo en sufiĉe grandaj kvantoj, por ke signifa nombro da misfunkciadoj povas esti procesita por taksi fidindecon.

Metodoj por testado de elektronikaj komponentoj por fidindeco estis en uzo ekde la mez-1970-aj jaroj kaj estas tipe dividitaj en akcelitajn kaj ne-akcelitajn testojn. La baza aliro estas fari aparatajn provojn, kiuj kreas la atendatan operaciumon kiel eble plej realisme. Testoj estas aranĝitaj ĝis fiasko okazas, permesante la MTBF (Mean Time Between Failures) esti antaŭvidita. Se la MTBF estas taksita esti tre longa, tiam la testdaŭro povas esti reduktita per akcelita testado, kiu estas atingita pliigante la operaciajn mediofaktorojn kaj uzante konatan formulon por rilatigi la malsukcesprocenton en la akcelita testo al la malsukcesprocento atendata en. operacio. Ĉi tiu testado estas esenca por komponentoj kun alta risko de fiasko ĉar ĝi provizas la esploriston kun la plej alta nivelo de konfido-datumoj, tamen, estus nepraktike uzi ĝin por tabulo-dezajnooptimumigo pro la longaj ripetaj tempoj de la studo.

Rapida recenzo de laboro publikigita en la 1990-aj jaroj indikas ke tio estis periodo kiam eksperimentaj datenoj, testdatenoj, kaj PoF-metodoj konkuris unu kun la alia por anstataŭigi malmodernajn metodojn por antaŭdiro de fidindeco de konsultlibroj. Tamen, ĉiu metodo havas siajn proprajn avantaĝojn kaj malavantaĝojn, kaj kiam uzata ĝuste, produktas valorajn rezultojn. Kiel sekvo, IEEE ĵus publikigis normon [26] kiu listigas ĉiujn fidindecajn prognozometodojn en uzo hodiaŭ. La celo de la IEEE estis prepari gvidiston kiu provizus la inĝenieron per informoj pri ĉiuj disponeblaj metodoj kaj la avantaĝoj kaj malavantaĝoj enecaj en ĉiu metodo. Kvankam la aliro de IEEE ankoraŭ estas komence de longa evoluo, ĝi ŝajnas havi siajn proprajn meritojn, ĉar la AIAA (Amerika Instituto pri Aeronaŭtiko kaj Astronaŭtiko) sekvas ĝin kun gvidlinio nomita S-102, kiu similas al la IEEE sed ankaŭ konsideras la relativan kvaliton de datumoj de ĉiu metodo [27]. Ĉi tiuj gvidiloj celas nur kunigi la metodojn, kiuj cirkulas tra la monda literaturo publikigita pri ĉi tiuj temoj.

4. Fiaskoj kaŭzitaj de vibro

Multo de la pasinta esplorado ĉefe koncentriĝis pri hazarda vibrado kiel PCB-ŝarĝo, sed la sekva studo specife rigardas efikon-rilatajn fiaskojn. Tiaj metodoj ne estos plene diskutitaj ĉi tie ĉar ili kategoriiĝas sub la klasifiko de PoF-metodoj kaj estas diskutitaj en sekcioj 8.1 kaj 8.2 de ĉi tiu artikolo. Heen kaj aliaj [24] kreis testtabulon por testi la integrecon de BGA-lutjuntoj kiam submetite al ŝoko. Lau kaj aliaj [36] priskribis la fidindecon de PLCC, PQFP kaj QFP-komponentoj sub en-ebenaj kaj ekster-de-ebenaj efikoj. Pitarresi kaj aliaj [53,55] rigardis fiaskojn de komputilaj baztabuloj pro ŝokŝarĝoj kaj disponigis bonan recenzon de la literaturo priskribanta elektronikajn ekipaĵojn sub ŝokŝarĝoj. Steinberg [62] disponigas tutan ĉapitron pri la dezajno kaj analizo de trafita elektronika ekipaĵo, kovrante kaj kiel antaŭdiri la ŝokmedion kaj kiel certigi la prezenton de elektronikaj komponentoj. Sukhir [64,65] priskribis erarojn en liniaj kalkuloj de la respondo de presita cirkvito al efikŝarĝo aplikita al estrarfermiloj. Tiel, referenco kaj eksperimentaj datenmetodoj povas pripensi efik-rilatajn ekipaĵfiaskojn, sed tiuj metodoj priskribas "efikon" fiaskojn implicite.

5. Referencaj metodoj

El ĉiuj disponeblaj metodoj priskribitaj en la manlibroj, ni limigos nin al nur du, kiuj konsideras vibradmalsukceson: Mil-Hdbk-217 kaj CNET [9]. Mil-Hdbk-217 estas akceptita kiel normo de plej multaj fabrikantoj. Kiel ĉiuj manaj kaj referencmetodoj, ili estas bazitaj sur empiriaj aliroj kiuj celas antaŭdiri komponentfidindecon de eksperimentaj aŭ laboratoriodatenoj. La metodoj priskribitaj en la referenca literaturo estas relative simplaj por efektivigi, ĉar ili ne postulas kompleksan matematikan modeladon kaj uzas nur specojn de partoj, nombron da partoj, funkciajn kondiĉojn de la tabulo kaj aliajn facile alireblajn parametrojn. La enirdatenoj tiam estas enigitaj en la modelon por kalkuli la tempon inter fiaskoj, MTBF. Malgraŭ ĝiaj avantaĝoj, Mil-Hdbk-217 fariĝas malpli kaj malpli populara [12, 17,42,50,51]. Ni konsideru nekompletan liston de restriktoj pri ĝia aplikebleco.

1. La datenoj estas ĉiam pli malmodernaj, laste ĝisdatigitaj en 1995 kaj ne rilataj al la novaj komponentoj, ne ekzistas ŝanco, ke la modelo estu reviziita ĉar la Defendo-Normoj-Pliboniga Estraro decidis lasi la metodon "morti natura morto" [ 26].
2. La metodo ne provizas informojn pri la malsukcesa reĝimo, do la PCB-aranĝo ne povas esti plibonigita aŭ optimumigita.
3. La modeloj supozas ke fiasko estas dezajno sendependa, ignorante la aranĝon de komponentoj sur la PCB, aliflanke, komponentenpaĝigo povas havi grandan efikon al la probableco de fiasko. [50].
4. La kolektitaj empiriaj datumoj enhavas multajn erarojn, datumoj estas uzataj de unuageneraciaj komponantoj kun nenature alta fiaskoprocento pro eraraj registroj pri funkciada tempo, riparo, ktp., kio reduktas la fidindecon de la fidindec-prognozrezultoj [51].

Ĉiuj ĉi tiuj mankoj indikas, ke la uzo de referencaj metodoj devas esti evitita, tamen ene de la limoj de la akceptebleco de ĉi tiuj metodoj, kelkaj postuloj de la teknika specifo devas esti efektivigitaj. Tial referencaj metodoj estu uzataj nur kiam konvene, t.e. en la fruaj stadioj de dezajno [46]. Bedaŭrinde, eĉ ĉi tiu uzo devus esti traktata kun iom da singardo, ĉar ĉi tiuj specoj de metodoj ne estis reviziitaj ekde 1995. Tial referencmetodoj estas esence malbonaj prognoziloj de mekanika fidindeco kaj devus esti uzitaj kun singardo.

6. Testaj datumoj metodoj

Testaj datenmetodoj estas la plej simplaj fidindaj prognozometodoj haveblaj. Prototipo de la proponita presita cirkvito-dezajno estas submetita al mediaj vibradoj reproduktitaj sur laboratoriobenko. Poste, la detruaj parametroj (MTTF, ŝoka spektro) estas analizitaj, tiam ĉi tio estas uzata por kalkuli fidindecajn indikilojn [26]. La metodo de prova datumoj devas esti uzata konsiderante ĝiajn avantaĝojn kaj malavantaĝojn.
La ĉefa avantaĝo de testaj datumoj metodoj estas la alta precizeco kaj fidindeco de la rezultoj, do por ekipaĵo kun alta risko de fiasko, la fina etapo de la dezajnprocezo devus ĉiam inkluzivi vibran kvalifikan testadon. La malavantaĝo estas la longa tempo necesa por fabriki, instali kaj ŝarĝi la testpecon, kio faras la metodon maltaŭga por dezajnaj plibonigoj de ekipaĵo kun alta probablo de fiasko. Por ripeta produkta dezajnoprocezo, pli rapida metodo devus esti pripensita. Ŝarĝo-ekspontempo povas esti reduktita per akcelita testado se fidindaj modeloj estas haveblaj por posta kalkulo de fakta funkcidaŭro [70,71]. Tamen, akcelitaj testmetodoj estas pli taŭgaj por modeligado de termikaj fiaskoj ol vibradfiaskoj. Ĉi tio estas ĉar necesas malpli da tempo por testi la efikojn de termikaj ŝarĝoj sur ekipaĵo ol por testi la efikojn de vibraj ŝarĝoj. La efiko de vibro povas aperi en la produkto nur post longa tempo.

Sekve, testmetodoj ĝenerale ne estas uzataj por vibradfiaskoj krom se ekzistas mildigaj cirkonstancoj, kiel malaltaj tensioj rezultigantaj tre longajn tempojn al fiasko. Ekzemploj de datenkonfirmmetodoj povas esti viditaj en la verkoj de Hart [23], Hin et al. [24], Lio [37], Lau et al. [36], Shetty kaj aliaj [57], Liguore kaj Followell [40], Estes kaj aliaj. [15], Wang et al. [67], Jih kaj Jung [30]. Bona ĝenerala superrigardo de la metodo estas donita en IEEE [26].

7. Eksperimentaj datummetodoj

La eksperimenta datenmetodo estas bazita sur fiaskodatenoj de similaj presitaj cirkvitoj kiuj estis testitaj sub specifitaj funkciigadkondiĉoj. La metodo estas ĝusta nur por presitaj cirkvitoj, kiuj spertos similajn ŝarĝojn. La eksperimenta datenmetodo havas du ĉefajn aspektojn: konstrui datumbazon de fiaskoj de elektronikaj komponentoj kaj efektivigi la metodon bazitan sur la proponita dezajno. Por konstrui taŭgan datumbazon, devas ekzisti signifaj fiaskodatenoj kiuj estis kolektitaj de similaj dezajnoj; tio signifas, ke devas ekzisti datumoj pri misfunkciadoj de similaj ekipaĵoj. Misa ekipaĵo ankaŭ devas esti analizita kaj statistikoj kolektitaj ĝuste, ne sufiĉas deklari, ke antaŭfiksita PCB-dezajno malsukcesis post certa nombro da horoj, la loko, fiaskoreĝimo kaj kaŭzo de fiasko devas esti determinitaj. Krom se ĉiuj antaŭaj malsukcesaj datenoj estis ĝisfunde analizitaj, longa periodo de datumkolektado estos postulata antaŭ ol la eksperimenta datummetodo povas esti uzata.

Ebla solvo por ĉi tiu limigo estas efektivigi Highly Accelerated Lifecycle Testing (HALT) por rapide konstrui malsukcesan datumbazon, kvankam precize reprodukti mediajn parametrojn estas malfacila sed esenca [27]. Priskribo de la dua etapo de efektivigado de la eksperimenta datenmetodo povas esti legita en [27], kiu montras kiel antaŭdiri la MTBF por proponita dezajno se la dezajno sub testo estas akirita modifante ekzistantan tabulon por kiu detalaj fiaskodatenoj jam ekzistas. . Aliaj recenzoj pri eksperimentaj datumaj metodoj estas priskribitaj de diversaj aŭtoroj en [11,17,20,26].

8. Komputila simulado de malsukcesaj kondiĉoj (PoF)

Komputilaj modeligaj teknikoj por fiaskokondiĉoj, ankaŭ nomitaj streso kaj difektomodeloj aŭ PoF-modeloj, estas efektivigitaj en dupaŝa fidindecprognoza procezo. La unua etapo inkluzivas serĉi la respondon de la presita cirkvito al dinamika ŝarĝo trudita al ĝi; en la dua etapo, la respondo de la modelo estas kalkulita por certigi antaŭfiksitan fidindindikilon. La plej granda parto de la literaturo ofte estas dediĉita al kaj la metodo de antaŭdiro de respondo kaj la procezo de trovado de fiaskokriterioj. Ĉi tiuj du metodoj estas plej bone komprenataj kiam priskribitaj sendepende, do ĉi tiu revizio konsideros ĉi tiujn du paŝojn aparte.

Inter la stadioj de antaŭdiro de la respondo kaj serĉado de fiaskaj kriterioj, la datumaro kreita en la unua etapo kaj uzata en la dua estas transdonita al la modelo. La respondvariablo evoluis de uzado de la eniga akcelo sur la ĉasio [15,36,37,67], tra la fakta akcelado travivita de la komponento por respondeci pri la malsamaj vibraciaj respondoj de malsamaj PCB-enpaĝigoj [40], kaj finfine al pripensado. loka ekskurso [62] aŭ lokaj fleksaj momentoj [59] travivitaj fare de la PCB loka al la komponento.

Estis notite ke fiasko estas funkcio de la aranĝo de komponentoj sur presita cirkvito [21,38], do modeloj kiuj asimilas lokan vibradrespondon pli verŝajne estas precizaj. La elekto de kiu parametro (loka akcelado, loka deklino aŭ fleksa momento) estas la determina faktoro por fiasko dependas de la specifa kazo.
Se SMT-komponentoj estas uzitaj, kurbeco aŭ fleksmomentoj povas esti la plej signifaj faktoroj por fiasko; por pezaj komponentoj, lokaj akceladoj estas tipe utiligitaj kiel fiaskokriterioj. Bedaŭrinde, neniu esploro estis farita por montri kiu speco de kriterioj estas plej taŭga en antaŭfiksita aro de enigdatenoj.

Gravas konsideri la taŭgecon de iu ajn PoF-metodo uzata, ĉar ne estas praktike uzi ajnan PoF-metodon, analizan aŭ FE, kiu ne estas subtenata de laboratorio-testdatenoj. Aldone, estas grave uzi ajnan modelon nur en la amplekso de ĝia aplikebleco, kiu bedaŭrinde limigas la aplikeblecon de la plej multaj nunaj PoF-modeloj por uzi en tre specifaj kaj limigitaj kondiĉoj. Bonaj ekzemploj de diskuto pri PoF-metodoj estas priskribitaj de diversaj aŭtoroj [17,19,26,49].

8.1. Responda Antaŭdiro

Respondprognozo implikas uzi la geometrion kaj materialajn trajtojn de strukturo por kalkuli la postulatan respondvariablon. Ĉi tiu paŝo estas atendita kapti nur la ĝeneralan respondon de la subesta PCB kaj ne la respondon de individuaj komponantoj. Ekzistas tri ĉefaj specoj de responda prognozometodo: analizaj, detalaj FE-modeloj kaj simpligitaj FE-modeloj, priskribitaj malsupre. Tiuj metodoj temigas integrigado de la rigideco kaj amasefikoj de aldonitaj komponentoj, tamen estas grave ne perdi vidon de la graveco de precize modeligado de la rotacia rigideco ĉe la rando de la PCB ĉar tio estas proksime rilatita al modelprecizeco (ĉi tio estas diskutita en Sekcio 8.1.4). Fig. 1. Ekzemplo de detala modelo de presita cirkvito [53].

8.1.1. Analiza respondo prognozo

Steinberg [62] disponigas la nuran analizan metodon por kalkulado de la vibradrespondo de presita cirkvito. Steinberg deklaras ke la amplitudo de oscilado ĉe resonanco de elektronika unuo estas egala al du fojojn la kvadrata radiko de la resonanca frekvenco; ĉi tiu aserto baziĝas sur nedisponeblaj datumoj kaj ne povas esti kontrolita. Tio permesas al la dinamika deklino ĉe resonanco esti analize kalkulita, kiu tiam povas esti uzita por kalkuli aŭ la dinamikan ŝarĝon de peza komponento aŭ la kurbecon de la presita cirkvito. Tiu metodo ne rekte produktas lokan PCB-respondon kaj estas nur kongrua kun la dekliniĝ-bazitaj fiaskokriterioj priskribitaj fare de Steinberg.

La valideco de la supozo de transiga funkciodistribuo bazita sur amplitudmezuradoj estas dubinda ĉar Pitarresi kaj aliaj [53] mezuris kritikan malfortiĝon de 2% por komputila baztabulo, dum uzi la supozon de Steinberg donus 3,5% (surbaze de la natura frekvenco 54). Hz), kiu kondukus al granda subtakso de la respondo de la estraro al vibrado.

8.1.2. Detalaj FE-modeloj

Iuj aŭtoroj pruvas la uzon de detalaj FE-modeloj por kalkuli la vibran respondon de presita cirkvito [30,37,53, 57,58] (Figuro 1-3 montras ekzemplojn kun pliigita nivelo de detalo), tamen la uzo de ĉi tiuj metodoj ne estas rekomenditaj por komerca produkto (krom se nur preciza prognozo de la loka respondo ne estas absolute necesa) ĉar la tempo bezonata por konstrui kaj solvi tian modelon estas troa. Simpligitaj modeloj produktas datumojn de taŭga precizeco multe pli rapide kaj je pli malalta kosto. La tempo postulata por konstrui kaj solvi detalan FE-modelon povas esti reduktita uzante la JEDEC 4 printempajn konstantojn publikigitajn en [33-35], tiuj printempaj konstantoj povas esti uzitaj anstataŭe de la detala FE-modelo de ĉiu drato. Krome, la substrukturmetodo (foje konata kiel la superelementa metodo) povas esti efektivigita por redukti la komputadtempon postulatan por solvi detalajn modelojn. Oni devas rimarki, ke detalaj FE-modeloj ofte malklarigas la liniojn inter responda prognozo kaj fiaskokriterioj, do la laboro referencita ĉi tie ankaŭ povas kategorii sub la listo de verkoj enhavantaj fiaskokriteriojn.

8.1.3. Distribuitaj FE-Modeloj

Simpligitaj FE-modeloj reduktas modelkreadon kaj solvtempon. La aldonita komponentmaso kaj ĝia rigideco povas esti reprezentitaj simple simulante malplenan PCB kun pliigita maso kaj rigideco, kie la efikoj de maso kaj rigideco estas asimilitaj loke pliigante la modulon de Young de la PCB.

Fig. 2. Ekzemplo de detala modelo de QFP-komponento uzanta simetrion por simpligi la modeladprocezon kaj redukti solvtempon [36]. Fig. 3. Ekzemplo de detala FE-modelo de J-plumbo [6].

La faktoro de plifortigo de rigideco povas esti kalkulita per fizike eltranĉante la kunan membron kaj aplikante fleksajn testmetodojn [52]. Pitarresi et al. [52,54] ekzamenis la simpligan efikon de aldonita maso kaj rigideco disponigita per komponentoj alkroĉitaj al presita cirkvito.

La unua artikolo ekzamenas ununuran kazon de simpligita FE-modelo de presita cirkvito, kontrolita kontraŭ eksperimentaj datenoj. La ĉefa intereso de ĉi tiu artikolo estas la determino de distribuitaj propraĵoj, kun la averto, ke alta precizeco de torda rigideco estas postulata por preciza modelo.

La dua artikolo rigardas kvin malsamajn plenigitajn PCB-ojn, ĉiu modeligita kun pluraj malsamaj niveloj de simpligo de sia konsisto. Ĉi tiuj modeloj estas komparitaj kun eksperimentaj datumoj. Ĉi tiu artikolo finas kun kelkaj instruaj observaĵoj de la korelacio inter mas-rigidecproporcioj kaj modelprecizeco. Ambaŭ ĉi tiuj artikoloj uzas nur naturajn frekvencojn kaj MECojn (modalaj asekurkriterioj) por determini la korelacion inter la du modeloj. Bedaŭrinde, la eraro en la natura frekvenco ne povas provizi ajnajn informojn pri la eraro en lokaj akceloj aŭ fleksaj momentoj, kaj MKO povas nur doni la totalan korelacion inter du naturaj reĝimoj, sed ne povas esti uzata por kalkuli la procentan eraron de akcelo aŭ kurbeco. Uzante kombinaĵon de nombra analizo kaj komputila simulado, Cifuentes [10] faras la sekvajn kvar observaĵojn.

1. Simulitaj reĝimoj devas enhavi almenaŭ 90% vibran mason por preciza analizo.
2. En kazoj kie la devioj de la estraro estas kompareblaj al ĝia dikeco, nelinia analizo povas esti pli konvena ol linia analizo.
3. Malgrandaj eraroj en komponentlokigo povas kaŭzi grandajn erarojn en respondmezuradoj.
4. Respondmezura precizeco estas pli sentema al eraroj en maso ol rigideco.

8.1.4. Limkondiĉoj

La PCB-randa rotacia rigideckoeficiento havas signifan efikon al la precizeco de la kalkulita respondo [59], kaj depende de la specifa agordo estas de multe pli granda graveco ol la aldonita komponentmaso kaj rigideco. Modeligi la rotacian randrigidecon kiel nul (esence nur subtenata kondiĉo) kutime produktas konservativan rezultojn, dum modeligado kiel malloze krampite kutime subtaksas la rezultojn, ĉar eĉ la plej rigidaj PCB-krampmekanismoj ne povas certigi plene krampitan randkondiĉon. Barker kaj Chen [5] validas la analizan teorion kun eksperimentaj rezultoj por montri kiel randa rotacia rigideco influas la naturan frekvencon de PCB. La ĉefa trovo de ĉi tiu laboro estas la forta korelacio inter randa rotacia rigideco kaj naturaj frekvencoj, kongruaj kun teorio. Tio ankaŭ signifas ke grandaj eraroj en la modeligado de randa rotacia rigideco kondukos al grandaj eraroj en respondprognozo. Kvankam tiu laboro estis pripensita en speciala kazo, ĝi estas uzebla al modeligado de ĉiuj specoj de limkondiĉmekanismoj. Uzante eksperimentajn datumojn de Lim et al. [41] disponigas ekzemplon de kiel la randa rotacia rigideco povas esti kalkulita por uzi FE en PCB-modelo; tio estas atingita per metodo adaptita de Barker kaj Chen [5]. Ĉi tiu laboro ankaŭ montras kiel determini la optimuman lokon de iu ajn punkto en strukturo por maksimumigi naturajn frekvencojn. Verkoj kiuj specife konsideras la efikon de modifado de limkondiĉoj por redukti vibran respondon ankaŭ ekzistas de Guo kaj Zhao [21]; Aglietti [2]; Aglietti kaj Schwingshackl [3], Lim et al. [41].

8.1.5. Antaŭdiroj pri ŝoko kaj vibrado

Pitarresi et al. [53-55] utiligu detalan FE-modelon de PCB por antaŭdiri la ŝokon kaj vibradrespondon de estraro kun komponentoj reprezentitaj kiel 3D blokoj. Tiuj modeloj uzis eksperimente determinitajn konstantajn malseketigadojn por plibonigi la prognozon de respondo ĉe resonanco. Efika respondspektro (SRS) kaj temp-balaantaj metodoj estis komparitaj por efikrespondprognozo, kie ambaŭ metodoj estas kompromiso inter precizeco kaj solvtempo.

8.2. Kriterioj de malakcepto

Malsukceskriterioj prenas kvanton de la respondo de la PCB kaj uzas ĝin por derivi fiaskometrikon, kie la fiaskometriko povas esti averaĝa tempo inter fiaskoj (MTBF), cikloj al fiasko, probableco de fiasko-libera operacio, aŭ ajna alia fidindecometriko (vidu). IEEE [26]; Jensen[28] 47]; O'Connor [XNUMX] por diskuto de fiaskometriko). La multaj malsamaj aliroj al generado de ĉi tiuj datumoj povas esti oportune dividitaj en analizajn kaj empiriajn metodojn. Empiriaj metodoj generas fiaskokriteriodatenojn ŝarĝante testspecimenojn de komponentoj al la postulata dinamika ŝarĝo. Bedaŭrinde, pro la larĝa gamo de enirdatenoj (komponentaj tipoj, PCB-dikecoj kaj ŝarĝoj) kiuj estas eblaj en la praktiko, la publikigitaj datumoj verŝajne ne estos rekte aplikeblaj ĉar la datumoj validas nur en tre specialaj kazoj. Analizaj metodoj ne suferas tiajn malavantaĝojn kaj havas multe pli larĝan aplikeblecon.

8.2.1. Empiriaj fiaskaj kriterioj

Kiel dirite pli frue, limigo de la plej multaj empiriaj modeloj estas ke ili estas nur uzeblaj al agordoj implikantaj la saman PCB-dikecon, similajn komponentspecojn kaj enigŝarĝon, kio estas neverŝajna. Tamen, la havebla literaturo estas utila pro la sekvaj kialoj: ĝi disponigas bonajn ekzemplojn de elfarado de fiaskotestoj, elstarigas malsamajn opciojn por fiaskometriko, kaj disponigas valorajn informojn koncerne la mekanikon de fiasko. Lio [37] kreis empirian modelon por antaŭdiri la fidindecon de 272-stiftaj BGA kaj 160-stiftaj QFP-pakaĵoj. Lacdifekto en la konduktiloj kaj en la pakaĵkorpo estas esplorita, kaj la eksperimentaj rezultoj estas en bona akordo kun streĉ-bazita damaĝa analizo kalkulita uzante detalan FE-modelon (vidu ankaŭ Li kaj Poglitsch [38,39]). La procezo produktas akumulan difekton por antaŭfiksita nivelo de vibrakcelo de la vibra enirsignalo.
Lau kaj aliaj [36] taksis la fidindecon de specifaj komponentoj sub ŝoko kaj vibra ŝarĝado uzante Weibull-statistikojn. Liguore kaj Followell [40] ekzamenis fiaskojn de LLCC kaj J-plumbokomponentoj variigante la lokan akceladon trans servocikloj. Loka akcelado estas uzata kontraste al ĉasia eniga akcelo, kaj la efiko de temperaturo sur testrezultoj estis esplorita. La artikolo ankaŭ faras referencon al esplorado en la efikon de PCB-dikeco sur komponentfidindeco.

Guo kaj Zhao [21] komparas la fidindecon de komponentoj kiam loka torda kurbiĝo estas utiligita kiel ŝarĝo, kontraste al antaŭaj studoj kiuj uzis akceladon. Lacdifekto estas simulita, tiam la FE-modelo estas komparita kun eksperimentaj rezultoj. La artikolo ankaŭ diskutas optimumigi komponentaranĝon por plibonigi fidindecon.

Ham kaj Lee [22] prezentas testan datenmetodon por la problemo de determinado de plumbaj lutstresoj sub cikla torda ŝarĝo. Estes kaj aliaj [15] konsideris la fiaskoproblemon de mevoflugilaj komponentoj (GOST IEC 61188-5-5-2013) kun aplikata eniga akcelo kaj termika ŝarĝo. La komponantoj studitaj estas ĉipaj pakaĵoj CQFP 352, 208, 196, 84 kaj 28, same kiel FP 42 kaj 10. La artikolo estas dediĉita al la fiasko de elektronikaj komponantoj pro fluktuoj en la orbito de geofiksita Tera satelito, la tempo. inter malsukcesoj estas donita laŭ jaroj da flugo sur geofiksaj aŭ malaltaj Teraj orbitoj. Oni rimarkas, ke fiasko de mevoflugildratoj estas pli verŝajna ĉe lokoj en kontakto kun la pakaĵkorpo ol ĉe la lutaĵo.

Jih kaj Jung [30] pripensas ekipaĵfiaskojn kaŭzitajn de enecaj produktaddifektoj en la lutjunto. Ĉi tio estas farita kreante tre detalan FE-modelon de la PCB kaj trovante la potencan spektran densecon (PSD) por malsamaj produktadfendetlongoj. Ligyore, Followell [40] kaj Shetty, Reinikainen [58] sugestas ke empiriaj metodoj produktas la plej precizajn kaj utilajn fiaskodatenojn por specifaj ligitaj komponentkonfiguracioj. Tiuj specoj de metodoj estas uzitaj se certaj enirdatenoj (tabulodikeco, komponentospeco, kurbintervalo) povas esti tenitaj konstantaj dum la dezajno, aŭ se la uzanto povas havigi elfari realajn testojn de tiu speco.

8.2.2. Kriterio de analiza fiasko

SMT-modeloj de angulaj juntoj

Diversaj esploristoj rigardantaj fiaskojn de SMT-angulpingloj sugestas, ke ĉi tio estas la plej ofta kaŭzo de fiasko. La artikoloj de Sidharth kaj Barker [59] kompletigas pli fruan serion de artikoloj prezentante modelon por determinado de la trostreĉiĝo de SMT-angulplumboj kaj bukloplumbokomponentoj. La proponita modelo havas eraron de malpli ol 7% kompare kun la detala FE-modelo por ses plej malbonaj scenaroj. La modelo estas bazita sur formulo antaŭe publikigita fare de Barker kaj Sidharth [4], kie la deklino de alkroĉita parto submetita al fleksmomento estis modeligita. La papero de Sukhir [63] analize ekzamenas la stresojn atenditajn en pakterminaloj pro loke aplikitaj fleksmomentoj. Barker kaj Sidharth [4] konstruas sur la laboro de Sukhir [63], Barker kaj aliaj [4], kiu pripensas la influon de gvida rotacia rigideco. Fine, Barker kaj aliaj [7] uzis detalajn FE-modelojn por studi la efikon de dimensiaj varioj en plumbo sur plumba lacvivo.

Estas konvene ĉi tie mencii la laboron pri JEDEC plumbaj risortaj konstantoj, kiuj tre simpligis la kreadon de modeloj de plumbokomponentoj [33-35]. Printempaj konstantoj povas esti uzitaj anstataŭe de detala modelo de plumbligoj; la tempo postulata por konstrui kaj solvi la FE-modelon estos reduktita en la modelo. La uzo de tiaj konstantoj en la komponenta FE-modelo malhelpos rektan kalkulon de lokaj plumbostresoj. Anstataŭe, la totala plumbotrostreĉiĝo estos donita, kiu tiam devus esti rilatita al aŭ lokaj plumbostresoj aŭ plumbofiaskokriterioj bazitaj sur la vivociklo de la produkto.

Datumoj pri laceco de materialoj

La plej multaj datenoj pri la fiasko de materialoj uzitaj por lutaĵoj kaj komponentoj estas ĉefe rilataj al termika fiasko, kaj relative malmulte da datenoj ekzistas ligitaj al lacecfiasko. Grava referenco en tiu areo estas disponigita fare de Sandor [56], kiu disponigas datenojn pri la mekaniko de laceco kaj fiasko de lutaĵo-alojoj. Steinberg [62] pripensas la fiaskon de lutprovaĵoj. Lacecdatenoj por normaj lutaĵoj kaj dratoj estas haveblaj en la artikolo de Yamada [69].

Fig. 4. La kutima malsukcesa pozicio de la manlibro por QFP-komponentoj estas proksima al la pakaĵkorpo.

Modelaj fiaskoj asociitaj kun lut-malligado estas malfacila pro la nekutimaj trajtoj de ĉi tiu materialo. La solvo al ĉi tiu demando dependas de la komponanto, kiu devas esti provita. Estas konata ke por QFP-pakaĵoj tio estas kutime ne enkalkulita, kaj fidindeco estas taksita uzante referencan literaturon. Sed se la lutado de grandaj BGA kaj PGA-komponentoj estas kalkulita, tiam plumbaj ligoj, pro siaj nekutimaj trajtoj, povas influi la fiaskon de la produkto. Tiel, por QFP-pakaĵoj, plumbolacecpropraĵoj estas la plej utilaj informoj. Por BGA, informoj pri la fortikeco de lutaj juntoj submetitaj al tuja plasta deformado estas pli utilaj [14]. Por pli grandaj komponentoj, Steinberg [62] disponigas lutjutajn eltiritajn tensiodatenojn.

Pezaj Komponantaj Fiaskaj Modeloj

La nuraj fiaskomodeloj kiuj ekzistas por pezaj komponentoj estas prezentitaj en artikolo de Steinberg [62], kiu ekzamenas la tirstreĉo-reziston de komponentoj kaj donas ekzemplon de kiel kalkuli la maksimuman alleblasan streson kiu povas esti aplikita al plumboligo.

8.3. Konkludoj pri la aplikebleco de PoF-modeloj

La sekvaj konkludoj estis faritaj en la literaturo koncerne PoF-metodojn.

Loka respondo estas kritika por antaŭdiri komponentfiaskon. Kiel notite en Li, Poglitsch [38], komponentoj ĉe la randoj de PCB estas malpli sentemaj al fiasko ol tiuj situantaj en la centro de la PCB pro lokaj diferencoj en fleksado. Sekve, komponentoj ĉe malsamaj lokoj sur la PCB havos malsamajn probablojn de fiasko.

Loka tabulkurbeco estas konsiderita pli grava fiaskokriterio ol akcelo por SMT-komponentoj. Lastatempaj verkoj [38,57,62,67] indikas ke tabulkurbeco estas la ĉefa fiaskokriterio.

Malsamaj specoj de pakaĵoj, kaj en la nombro da pingloj kaj la tipo uzata, estas esence pli fidindaj ol aliaj, sendepende de la specifa loka medio [15,36,38].
Temperaturo povas influi la fidindecon de komponantoj. Liguore kaj Followell [40] deklaras ke lacecvivo estas plej alta en la temperaturintervalo de 0 ◦C ĝis 65 ◦C, kun videbla malkresko ĉe temperaturoj sub -30 ◦C kaj super 95 ◦C. Por QFP-komponentoj, la loko kie la drato aliĝas al la pakaĵo (vidu Fig. 4) estas konsiderita la primara faŭltoloko prefere ol la lutjunto [15,22,38].

Tabuldikeco havas definitivan efikon al la lacvivo de SMT-komponentoj, ĉar BGA lacvivo pruviĝis malpliiĝi je proksimume 30-50 fojojn se tabulodikeco estas pliigita de 0,85mm ĝis 1,6mm (dum konservante konstantan totalan kurbiĝon) [13] . La fleksebleco (konformeco) de komponentplumboj signife influas la fidindecon de periferiaj plumbokomponentoj [63], tamen, tio estas ne-linia rilato, kaj mezaj ligkondukoj estas la malplej fidindaj.

8.4. Programaj metodoj

La Center for Advanced Life Cycle Engineering (CALCE) ĉe la Universitato de Marilando disponigas softvaron por kalkulado de la vibrado kaj ŝokrespondo de presitaj cirkvitoj. La softvaro (nomita CALCE PWA) havas uzantinterfacon kiu simpligas la procezon de prizorgado de la FE-modelo kaj aŭtomate enigas la respondkalkulon en la vibradmodelon. Ekzistas neniuj supozoj uzitaj por krei la FE respondmodelon, kaj la fiaskokriterioj uzitaj estas prenitaj de Steinberg [61] (kvankam la metodo de Barkers [48] ankaŭ estas atendita esti efektivigita). Por provizi ĝeneralajn rekomendojn por plibonigi la fidindecon de ekipaĵo, la priskribita programaro funkcias bone, precipe ĉar ĝi samtempe konsideras termike induktajn stresojn kaj postulas minimuman specialecan scion, sed la precizeco de la fiaskaj kriterioj en la modeloj ne estis kontrolita eksperimente.

9. Metodoj por pliigi ekipaĵan fidindecon

Ĉi tiu sekcio diskutos post-projektajn modifojn, kiuj plibonigas la fidindecon de elektronika ekipaĵo. Ili falas en du kategoriojn: tiuj, kiuj ŝanĝas la limkondiĉojn de la PCB, kaj tiuj, kiuj pliigas malseketiĝon.

La ĉefa celo de limkondiĉaj modifoj estas redukti la dinamikan dekliniĝon de la presita cirkvito, tio povas esti atingita per rigidigaj ripoj, pliaj subtenoj aŭ reduktado de vibro de la eniga medio. Rigidigiloj povas esti utilaj ĉar ili pliigas naturajn frekvencojn, tiel reduktante dinamikan deklinon [62], la sama validas por aldono de kromaj subtenoj [3], kvankam la loko de subtenoj ankaŭ povas esti optimumigita, kiel montrite en la verkoj de JH Ong kaj Lim [ 40 ] XNUMX]. Bedaŭrinde, ripoj kaj subtenoj kutime postulas restrukturadon de la aranĝo, do ĉi tiuj teknikoj estas plej bone konsiderataj frue en la dezajnociklo. Krome, oni zorgu por certigi, ke modifoj ne ŝanĝas la naturajn frekvencojn por egali la naturajn frekvencojn de la subtena strukturo, ĉar tio estus kontraŭprodukta.

Aldono de izolado plibonigas produktan fidindecon reduktante la efikon de la dinamika medio translokigita al la ekipaĵo kaj povas esti atingita aŭ pasive aŭ aktive.
Pasivaj metodoj estas kutime simplaj kaj pli malmultekostaj por efektivigi, kiel ekzemple la uzo de kabloizoloj [66] aŭ la uzo de pseŭdoelastaj trajtoj de formomemoraj alojoj (SMA) [32]. Tamen, estas konata ke nebone dizajnitaj izoliloj povas fakte pliigi la respondon.
Aktivaj metodoj disponigas pli bonan malseketigon en pli larĝa frekvencintervalo, kutime koste de simpleco kaj maso, tiel ke ili estas kutime celitaj plibonigi la precizecon de tre sentemaj precizecinstrumentoj prefere ol malhelpi difekton. Aktiva vibra izolado inkluzivas elektromagnetajn [60] kaj piezoelektrajn metodojn [18,43]. Male al limkondiĉaj modifmetodoj, malseketiga modifo planas redukti la pintan resonancan respondon de elektronika ekipaĵo, dum la faktaj naturaj frekvencoj devus ŝanĝiĝi nur iomete.

Kiel kun vibradizolado, malseketigado povas esti atingita aŭ pasive aŭ aktive, kun similaj dezajnosimpligoj en la unua kaj pli granda komplekseco kaj malseketigado en la lasta.

Pasivaj metodoj inkludas, ekzemple, tre simplajn metodojn kiel ekzemple ligado de materialo, tiel pliigante la malseketigon de la presita cirkvito [62]. Pli sofistikaj metodoj inkluzivas partiklan malseketigon [68] kaj la uzon de larĝbendaj dinamikaj absorbiloj [25].

Aktiva vibra kontrolo estas kutime atingita per la uzo de piezoceramikaj elementoj ligitaj al la surfaco de la presita cirkvito [1,45]. La uzo de hardigaj metodoj estas kaz-specifa kaj devas esti zorge pripensita rilate al aliaj metodoj. Apliki ĉi tiujn teknikojn al ekipaĵoj, kiuj ne scias, ke ili havas fidindecajn problemojn, ne nepre pliigos la koston kaj pezon de la dezajno. Tamen, se produkto kun aprobita dezajno malsukcesas dum testado, povas esti multe pli rapide kaj pli facile apliki strukturan hardigan teknikon ol restrukturi la ekipaĵon.

10. Ŝancoj por disvolvi metodojn

Ĉi tiu sekcio detaligas ŝancojn por plibonigi fidindecprognozon de elektronika ekipaĵo, kvankam lastatempaj progresoj en optoelektroniko, nanoteknologio, kaj pakteknologioj baldaŭ povas limigi la aplikeblecon de tiuj proponoj. La kvar ĉefaj fidindaj prognozometodoj eble ne estas uzataj dum la dezajno de la aparato. La nura faktoro kiu povus igi tiajn metodojn pli allogaj estus la evoluo de plene aŭtomatigitaj, malmultekostaj fabrikado kaj testaj teknologioj, ĉar tio permesus al la proponita dezajno esti konstruita kaj testita multe pli rapide ol nuntempe ebla, kun minimuma homa fortostreĉo.

La metodo PoF havas multe da loko por plibonigo. La ĉefa areo kie ĝi povas esti plibonigita estas en integriĝo kun la totala dezajnprocezo. Elektronika ekipaĵdezajno estas ripeta procezo, kiu proksimigas la programiston al la preta rezulto nur kunlabore kun inĝenieroj specialigitaj en la kampo de elektroniko, fabrikado kaj termika inĝenierado kaj struktura dezajno. Metodo, kiu aŭtomate traktas kelkajn el ĉi tiuj aferoj samtempe, reduktos la nombron da dezajnaj ripetoj kaj ŝparos signifajn kvantojn da tempo, precipe kiam oni konsideras la kvanton de interfaka komunikado. Aliaj areoj de plibonigo en PoF-metodoj estos dividitaj en specojn de responda prognozo kaj fiaskokriterioj.

Responda prognozo havas du eblajn vojojn antaŭen: aŭ pli rapidaj, pli detalaj modeloj, aŭ plibonigitaj, simpligitaj modeloj. Kun la apero de ĉiam pli potencaj komputilaj procesoroj, la solvtempo por detalaj FE-modeloj povas fariĝi sufiĉe mallonga, dum samtempe, danke al moderna programaro, produkta muntado tempo malpliiĝas, kio finfine minimumigas la koston de homaj rimedoj. Simpligitaj FE-metodoj ankaŭ povas esti plibonigitaj per procezo por aŭtomate generado de FE-modeloj, similaj al tiuj proponitaj por detalaj FE-metodoj. Aŭtomata programaro (CALCE PWA) estas nuntempe havebla por tiu celo, sed la teknologio ne estas bone pruvita en praktiko kaj la modelaj supozoj faritaj estas nekonataj.

Kalkulo de la necerteco eneca en malsamaj simpligmetodoj estus tre utila, permesante al utilaj faŭltoleremo kriterioj esti efektivigitaj.

Finfine, datumbazo aŭ metodo por aldonado de pliigita rigideco al alkroĉitaj komponentoj estus utilaj, kie tiuj rigidecpliiĝoj povus esti uzitaj por plibonigi la precizecon de respondmodeloj. La kreado de komponentaj fiaskokriterioj dependas de la eta vario inter similaj komponentoj de malsamaj produktantoj, same kiel la ebla evoluo de novaj enpakadtipoj, ĉar ajna metodo aŭ datumbazo por determini fiaskokriteriojn devas respondeci pri tia ŝanĝebleco kaj ŝanĝoj.

Unu solvo estus krei metodon/programaron por aŭtomate konstrui detalajn FE-modelojn bazitajn sur eniga parametroj kiel plumbo kaj pakaj dimensioj. Tiu metodo povas esti realigebla por ĝenerale unuforme formitaj komponentoj kiel ekzemple SMT aŭ DIP-komponentoj, sed ne por kompleksaj neregulaj komponentoj kiel ekzemple transformiloj, ĉokiloj, aŭ ne-normaj komponentoj.

Postaj FE-modeloj povas esti solvitaj por stresoj kaj kombinitaj kun materialaj fiaskodatenoj (S-N plastikec-kurbdatenoj, frakturmekaniko aŭ simila) por kalkuli komponentvivon, kvankam la materialfiaskodatenoj devas esti de alta kvalito. La FE-procezo devus esti korelaciita kun realaj testdatenoj, prefere super tiel larĝa gamo da konfiguracioj kiel eble.

La fortostreĉo implikita en tia procezo estas relative malgranda kompare kun la alternativo de rekta laboratoriotestado, kiu devas elfari statistike signifan nombron da testoj trans diversaj PCB-dikecoj, ŝanĝiĝantaj ŝarĝintensecoj kaj ŝarĝdirektoj, eĉ kun centoj da malsamaj komponentspecoj haveblaj por multoblaj. specoj de tabuloj. Koncerne simplan laboratoriotestadon, povas ekzisti metodo por plibonigi la valoron de ĉiu testo.

Se ekzistus metodo por kalkuli la relativan pliiĝon en streso pro ŝanĝoj en certaj variabloj, kiel ekzemple PCB-dikeco aŭ plumbodimensioj, tiam la ŝanĝo en komponentvivo povus poste esti taksita. Tia metodo povas esti kreita uzante FE-analizon aŭ analizajn metodojn, finfine kondukante al simpla formulo por kalkulado de fiaskokriterioj de ekzistantaj fiaskodatenoj.

Finfine, estas atendite ke metodo estos kreita kiu kombinas ĉiujn malsamajn ilojn haveblajn: FE-analizo, testadatumoj, analiza analizo kaj statistikaj metodoj por krei la plej precizajn fiaskodatenojn eblaj kun la limigitaj resursoj haveblaj. Ĉiuj individuaj elementoj de la PoF-metodo povas esti plibonigitaj enkondukante stokastikajn metodojn en la procezon por enkalkuli la efikojn de ŝanĝebleco en elektronikaj materialoj kaj produktadstadioj. Ĉi tio farus la rezultojn pli realismaj, eble kondukante al procezo por krei ekipaĵon kiu estas pli fortika al ŝanĝebleco dum minimumigante produktodegeneron (inkluzive de pezo kaj kosto).

Finfine, tiaj plibonigoj eĉ povus enkalkuli realtempan taksadon de ekipaĵfidindeco dum la dezajnprocezo, tuj sugestante pli sekurajn komponentopciojn, aranĝojn, aŭ aliajn rekomendojn por plibonigi fidindecon traktante aliajn temojn kiel ekzemple elektromagneta interfero (EMI), termika kaj industria.

11. Konkludo

Ĉi tiu revizio enkondukas la kompleksaĵojn de antaŭdiro de la fidindeco de elektronika ekipaĵo, spurante la evoluon de kvar specoj de analizaj metodoj (reguliga literaturo, eksperimentaj datumoj, testaj datumoj kaj PoF), kondukante al sintezo kaj komparo de ĉi tiuj specoj de metodoj. Referencmetodoj notiĝas esti utilaj nur por preparaj studoj, eksperimentaj datenmetodoj estas nur utilaj se ampleksaj kaj precizaj tempigdatenoj estas haveblaj, kaj testadatummetodoj estas esencaj por dezajnokvalifika testado sed estas nesufiĉaj por optimumigo.

PoF-metodoj estas diskutitaj pli detale ol en antaŭaj literaturrecenzoj, dividante la esploradon en kategoriojn de antaŭdiraj kriterioj kaj probablo de fiasko. Sekcio "Response Prediction" recenzas la literaturon pri distribuitaj trajtoj, limkondiĉmodeligado, kaj niveloj de detalo en FE-modeloj. La elekto de responda prognozometodo pruviĝas esti kompromiso inter precizeco kaj tempo por generi kaj solvi la FE-modelon, denove emfazante la gravecon de la precizeco de la limkondiĉoj. La sekcio "Fiaskaj Kriterioj" diskutas empiriajn kaj analizajn fiaskokriteriojn; por SMT-teknologio, recenzoj de modeloj kaj pezaj komponentoj estas disponigitaj.
Empiriaj metodoj estas nur uzeblaj al tre specifaj kazoj, kvankam ili disponigas bonajn ekzemplojn de fidindectestmetodoj, dum analizaj metodoj havas multe pli larĝan gamon de aplikebleco sed estas pli kompleksaj por efektivigi. Mallonga diskuto de ekzistantaj fiaskaj analizmetodoj bazitaj sur specialeca softvaro estas disponigita. Finfine, implicoj por la estonteco de fidindecprognozo estas disponigitaj, konsiderante indikojn en kiuj fidindecprognozmetodoj povas evolui.

Literaturo[1] G. S. Aglietti, R. S. Langley, E. Rogers kaj S. B. Gabriel, An efika modelo de ekipaĵo ŝarĝita panelo por aktivaj kontrolaj dezajnostudoj, The Journal of the Acoustical Society of America (Revuo por la Akustika Socio de Ameriko) 108 (2000), 1663-1673.
[2] GS Aglietti, A lighter enclosure for electronics for space applications, Procedo de Instituto de Mekanika Inĝenieroj 216 (2002), 131-142.
[3] G. S. Aglietti kaj C. Schwingshackl, Analizo de ĉemetaĵoj kaj kontraŭvibraparatoj por elektronika ekipaĵo por spacaj aplikoj, Procedoj de la 6-a Internacia Konferenco pri Dinamiko kaj Kontrolo de Kosmoŝipo-Strukturoj en Spaco, Riomaggiore, Italio, (2004).
[4] D. B. Barker kaj Y. Chen, Modeling the vibration restrictions of wedge lock card guides, ASME Journal of Electronic Packaging 115 (2) (1993), 189-194.
[5] D. B. Barker, Y. Chen kaj A. Dasgupta, Estimating the vibration fatigue life of quad leaded surfacemount components, ASME Journal of Electronic Packaging 115 (2) (1993), 195-200.
[6] D. B. Barker, A. Dasgupta kaj M. Pecht, PWB-lutaj komunaj vivkalkuloj sub termika kaj vibra ŝarĝado, Annual Reliability and Maintainability Symposium, 1991 Procedoj (Kat. No. 91CH2966-0), 451-459.
[7] D. B. Barker, I. Sharif, A. Dasgupta kaj M. Pecht, Efiko de SMC-plumbo-dimensiaj ŝanĝeblecoj sur plumbokonformeco kaj lutjunta lacvivo, ASME Journal of Electronic Packaging 114 (2) (1992), 177-184.
[8] D. B. Barker kaj K. Sidharth, Loka PWB kaj komponento riverenco de kunigo kondiĉigita de fleksa momento, amerika Socio de Mekanika Inĝenieroj (Papero) (1993), 1-7.
[9] J. Bowles, Enketo de fidindec-prognozaj proceduroj por mikroelektronikaj aparatoj, IEEE Transactions on Reliability 41 (1) (1992), 2-12.
[10] AO Cifuentes, Taksi la dinamikan konduton de presitaj cirkvitoj, IEEE Transactions on Components, Packaging, and Manufacturing Technology Part B: Advanced Packaging 17 (1) (1994), 69-75.
[11] L. Condra, C. Bosco, R. Deppe, L. Gullo, J. Treacy kaj C. Wilkinson, Fidindeco-takso de aerspaca elektronika ekipaĵo, Kvalito kaj Reliability Engineering International 15 (4) (1999), 253-260 .
[12] M. J. Cushing, D. E. Mortin, T. J. Stadterman kaj A. Malhotra, Komparo de elektronik-fidindaj taksaj aliroj, IEEE Transactions on Reliability 42 (4) (1993), 542-546.
[13] R. Darveaux kaj A. Syed, Reliability of area array solder joints in bending, SMTA Internaciaj Procedoj de la Teknika Programo (2000), 313-324.
[14] N. F. Enke, T. J. Kilinski, S. A. Schroeder kaj J. R. Lesniak, Mekanikaj kondutoj de 60/40 stan-plumbaj lutitaj rondiroj, Procedoj - Electronic Components Conference 12 (1989), 264-272.
[15] T. Estes, W. Wong, W. McMullen, T. Berger kaj Y. Saito, Fidindeco de klaso 2 kalkanfileoj sur mevoflugiloj plumbitaj komponentoj. Aerospaca Konferenco, Procedoj 6 (2003), 6-2517-6 C2525
[16] FIDES, FIDES Guide 2004 temo A Reliability Methodology por Elektronikaj Sistemoj. Grupo FIDES, 2004.
[17] B. Foucher, D. Das, J. Boullie kaj B. Meslet, Revizio de fidindaj prognozometodoj por elektronikaj aparatoj, Microelectronics Reliability 42 (8) (2002), 1155-1162.
[18] J. Garcia-Bonito, M. Brennan, S. Elliott, A. David kaj R. Pinnington, A nova alt-delokiĝo piezoelektra aktuario por aktiva vibradkontrolo, Smart Materials kaj Structures 7 (1), 1998 –31.
[19] W. Gericke, G. Gregoris, I. Jenkins, J. Jones, D. Lavielle, P. Lecuyer, J. Lenic, C. Neugnot, M. Sarno, E. Torres kaj E. Vergnault, A methodology to taksi kaj elektu taŭgan fidindec-prognozmetodon por eee-komponentoj en spacaj aplikoj, Eŭropa Kosma Agentejo, (Speciala Publikigo) ESA SP (507) (2002), 73–80.
[20] L. Gullo, Enserva fidindectaksado kaj desupra aliro disponigas alternativan fidindecprognozmetodon. Annual Reliability and Maintainability, Symposium Proceedings (Kat. No. 99CH36283), 1999, 365-377.
[21] Q. Guo kaj M. Zhao, Laceco de SMT-lutjunto inkluzive de torda kurbeco kaj peceta lokoptimumigo, International Journal of Advanced Manufacturing Technology 26 (7-8) (2005), 887-895.
[22] S.-J. Ham kaj S.-B. Lee, Eksperimenta studo por fidindeco de elektronika enpakado sub vibrado, Experimental Mechanics 36 (4) (1996), 339-344.
[23] D. Hart, Fatigue testing of a component lead in a plated through hole, IEEE Proceedings of the National Aerospace and Electronics Conference (1988), 1154-1158.
[24] T. Y. Hin, K. S. Beh kaj K. Seetharamu, Evoluo de dinamika testestraro por FCBGA-luta komuna fidindectaksado en ŝoko & vibrado. Procedoj de la 5-a Electronics Packaging Technology Conference (EPTC 2003), 2003, 256-262.58
[25] V. Ho, A. Veprik kaj V. Babitsky, Ruggedizing presitaj platoj uzanta larĝbendan dinamikan absorbilon, Shock and Vibration 10 (3) (2003), 195-210.
[26] IEEE, IEEE-gvidisto por selektado kaj uzado de fidindecprognozoj bazitaj sur ieee 1413, 2003, v+90 C.
[27] T. Jackson, S. Harbater, J. Sketoe kaj T. Kinney, Evoluo de normaj formatoj por spacsistemoj fidindecmodeloj, Annual Reliability kaj Maintainability Symposium, 2003 Procedoj (Kat. No. 03CH37415), 269-276.
[28] F. Jensen, Electronic Component Reliability, Wiley, 1995.
[29] J. H. Ong kaj G. Lim, A simpla tekniko por maksimumigado de la fundamenta frekvenco de strukturoj, ASME Journal of Electronic Packaging 122 (2000), 341-349.
[30] E. Jih kaj W. Jung, Vibra laceco de surfacaj muntaj lutjuntoj. ITermfl98. Sixth Intersociety Conference on Thermal and Thermomechanical Phenomena in Electronic Systems (Kat. No. 98CH36208), 1998, 246-250.
[31] B. Johnson kaj L. Gullo, Pliboniĝoj en fidindectaksado kaj prognozometodaro. Jara Fidindeco kaj Daŭrigeblo-Simpozio. 2000 Procedoj. Internacia Simpozio pri Produkta Kvalito kaj Integreco (Kat. No. 00CH37055), 2000, -:181–187.
[32] M. Khan, D. Lagoudas, J. Mayes kaj B. Henderson, Pseudoelastic SMA printempaj elementoj por pasiva vibradizolado: parto i modeligado, Journal of Intelligent Material Systems and Structures 15 (6) (2004), 415-441 .
[33] R. Kotlowitz, Kompara observo de reprezentaj plumbodezajnoj por surfac-surĉevalaj komponentoj, IEEE Transactions on Components, Hybrids, and Manufacturing Technology 12 (4) (1989), 431-448.
[34] R. Kotlowitz, Konformemetriko por surfaca munta komponenta plumbodezajno. 1990 Procedoj. 40-a Konferenco pri Elektronikaj Komponentoj kaj Teknologio (Kat. No. 90CH2893-6), 1990, 1054–1063.
[35] R. Kotlowitz kaj L. Taylor, Konformemetriko por la klinita mevo-flugilo, araneo j-kurbo, kaj araneomevo-flugilaj plumbodezajnoj por surfacmontokomponentoj. 1991 Procedoj. 41-a Elektronikaj Komponentoj kaj Teknologia Konferenco (Kat. No. 91CH2989-2), 1991, 299–312.
[36] J. Lau, L. Powers-Maloney, J. Baker, D. Rice kaj B. Shaw, Solder-junta fidindeco de fajna tonalta surfaca muntado-teknologiasembleoj, IEEE-Transakcioj sur Komponantoj, Hibridoj, kaj Manufacturing Technology 13 (3) (1990), 534-544.
[37] R. Li, Metodologio por lacecprognozo de elektronikaj komponentoj sub hazarda vibradŝarĝo, ASME Journal of Electronic Packaging 123 (4) (2001), 394-400.
[38] R. Li kaj L. Poglitsch, Laceco de plasta pilka krado-aro kaj plastaj kvaropaj plataj pakaĵoj sub aŭtvibrado. SMTA International, Procedoj de la Teknika Programo (2001), 324-329.
[39] R. Li kaj L. Poglitsch, Vibra laceco, fiaskomekanismo kaj fidindeco de plasta pilka kradaro kaj plastaj kvaropaj plataj pakaĵoj.
[40] Procedoj 2001 HD Internacia Konferenco sur High-Density Interconnect kaj Systems Packaging (SPIE Vol. 4428), 2001, 223-228.
[41] S. Liguore kaj D. Followell, Vibration fatigue of surfacemount technology (smt) lutjuntoj. Jara Fidindeco kaj Maintainability Symposium 1995 Procedoj (Kat. No. 95CH35743), 1995, -:18–26.
[42] G. Lim, J. Ong kaj J. Penny, Efiko de rando kaj interna punktosubteno de presita cirkvito sub vibrado, ASME Journal of Electronic Packaging 121 (2) (1999), 122-126.
[43] P. Luthra, Mil-hdbk-217: Kio estas malbona kun ĝi? IEEE Transactions on Reliability 39 (5) (1990), 518.
[44] J. Marouze kaj L. Cheng, Realigebleco-studo de aktiva vibradizolado uzanta tondro-aktuariojn, Smart Materials and Structures 11 (6) (2002), 854-862.
[45] MIL-HDBK-217F. Fidindeco Antaŭdiro de Elektronika Ekipaĵo. Usona Sekcio de Defendo, F-eldono, 1995.
[46] S. R. Moheimani, Enketo de lastatempaj inventoj en vibradmalseketigado kaj kontrolo uzanta manovigitajn piezoelektrajn transduktilojn, IEEE Transactions on Control Systems Technology 11 (4) (2003), 482-494.
[47] S. Morris kaj J. Reilly, Mil-hdbk-217-a favoratcelo. Jara Fidindeco kaj Daŭrigeblo-Simpozio. 1993 Procedoj (Kat. No. 93CH3257-3), (1993), 503–509.
P. O'Connor, Praktika fidindeco-inĝenierado. Wiley, 1997.
[48] ​​​​M. Osterman kaj T. Stadterman, Programo pri taksado de fiasko por cirkvitkartaj asembleoj. Jara Fidindeco kaj Daŭripovo. Simpozio. 1999 Procedoj (Kat. No. 99CH36283), 1999, 269–276.
[49] M. Pecht kaj A. Dasgupta, Physics-of-failure: aliro al fidinda produktevoluo, IEEE 1995 International Integrated Reliability Workshop Final Report (Kat. No. 95TH8086), (1999), 1-4.
[50] M. Pecht kaj W.-C. Kang, A kritiko de mil-hdbk-217e fidindaj prognozometodoj, IEEE Transactions on Reliability 37 (5) (1988), 453-457.
[51] M. G. Pecht kaj F. R. Nash, Antaŭdiri la fidindecon de elektronika ekipaĵo, Proceedings of the IEEE 82 (7) (1994), 992-1004.
[52] J. Pitarresi, D. Caletka, R. Caldwell kaj D. Smith, The smeared posed technique for the FE-vibranalizo de presitaj cirkvitaj kartoj, ASME Journal of Electronic Packaging 113 (1991), 250-257.
[53] J. Pitarresi, P. Geng, W. Beltman kaj Y. Ling, Dinamika modeligado kaj mezurado de personkomputilaj bazplatoj. 52-a Elektronikaj Komponentoj kaj Teknologio-Konferenco 2002., (Kat. No. 02CH37345)(-), 2002, 597–603.
[54] J. Pitarresi kaj A. Primavera, Komparo de vibrado-modeliga teknikoj por presitaj kartoj, ASME Journal of Electronic Packaging 114 (1991), 378-383.
[55] J. Pitarresi, B. Roggeman, S. Chaparala kaj P. Geng, Mekanika ŝoktestado kaj modeligado de komputilaj bazplatoj. 2004 Procedoj, 54-a Elektronikaj Komponantoj kaj Teknologia Konferenco (IEEE Cat. No. 04CH37546) 1 (2004), 1047–1054.
[56] BI Sandor, Solder Mechanics - Ŝtato de la Arta Takso. La Mineraloj, Metaloj kaj Materialoj-Socio, 1991.
[57] S. Shetty, V. Lehtinen, A. Dasgupta, V. , Halkola kaj T. Reinikainen, Laceco de blatskalo-pakaĵo interkonektas pro cikla fleksado, ASME Journal of Electronic Packaging 123 (3) (2001), 302- 308.
[58] S. Shetty kaj T. Reinikainen, Tri- kaj kvar-punkta kurbtestado por elektronikaj pakaĵoj, ASME Journal of Electronic Packaging 125 (4) (2003), 556-561.
[59] K. Sidharth kaj D. B. Barker, Vibration induced fatigue vivtakso de angulplumboj de periferiaj plumbkomponentoj, ASME Journal of Electronic Packaging 118 (4) (1996), 244-249.
[60] J. Spanos, Z. Rahman kaj G. Blackwood, Soft 6-aksa aktiva vibradizolo, Proceedings of the American Control Conference 1 (1995), 412-416.
[61] D. Steinberg, Vibration Analysis for Electronic Equipment, John Wiley & Sons, 1991.
[62] D. Steinberg, Vibration Analysis for Electronic Equipment, John Wiley & Sons, 2000.
[63] E. Suhir, Could observemaj eksteraj plumboj povus redukti la forton de surfaca aparato? 1988 Procedoj de la 38-a Electronics Components Conference (88CH2600-5), 1988, 1-6.
[64] E. Suhir, Nelinia dinamika respondo de presita cirkvito al ŝokŝarĝoj aplikitaj al ĝia subtenkonturo, ASME Journal of Electronic Packaging 114 (4) (1992), 368-377.
[65] E. Suhir, Respondo de fleksebla cirkvito presita estraro al periodaj ŝokŝarĝoj aplikitaj al ĝia subtenkonturo, amerika Socio de Mekanika Inĝenieroj (Papero) 59 (2) (1992), 1-7.
[66] A. Veprik, Vibroprotekto de kritikaj komponentoj de elektronika ekipaĵo en severaj medikondiĉoj, Journal of Sound and Vibration 259 (1) (2003), 161-175.
[67] H. Wang, M. Zhao kaj Q. Guo, Vibration fatigue eksperimentoj de SMT-lutjunto, Microelectronics Reliability 44 (7) (2004), 1143-1156.
[68] Z. W. Xu, K. Chan kaj W. Liao, An empiric method for particle damping design, Shock and Vibration 11 (5-6) (2004), 647-664.
[69] S. Yamada, A frakturmekanika alproksimiĝo al lutita artikfendado, IEEE Transactions on Components, Hybrids, and Manufacturing Technology 12 (1) (1989), 99-104.
[70] W. Zhao kaj E. Elsayed, Modeling akcelita vivtestado bazita sur averaĝa resta vivo, International Journal of Systems Science 36 (11) (1995), 689-696.
[71] W. Zhao, A. Mettas, X. Zhao, P. Vassiliou kaj E. A. Elsayed, Ĝeneraligita paŝostreso akcelis vivmodelon. Procedoj de la 2004-datita Internacia Konferenco pri la Komerco de Elektronika Produkta Fidindeco kaj Respondeco, 2004, 19-25.

fonto: www.habr.com